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珠海某体育馆工程高支模施工方案

第三章高支模架的搭设方案 2

3.1.1参数信息 3

无锡市鸿山镇鸿泰苑安置房G区施工组织设计3.1.2柱模板荷载标准值计算 4

3.1.3柱模板面板的计算 5

3.1.4竖楞方木的计算 8

3.1.5B方向柱箍的计算 10

3.1.6方向对拉螺栓的计算 12

3.1.7H方向柱箍的计算 13

3.1.7H方向对拉螺栓的计算 15

第二节框架梁模板（门架） 16

3.2.1参数信息 16

3.2.2梁模板荷载标准值计算 18

3.2.3梁侧模板面板的计算 18

3.2.3梁侧模板面板的计算 20

3.2.5穿梁螺栓的计算 23

3.2.6梁底模板计算 24

3.2.7梁底纵、横向支撑计算 26

3.2.8门架荷载计算 32

3.2.9立杆的稳定性计算 33

第三节框架梁模板(扣件钢管架) 35

3.3.1参数信息 35

3.3.2梁模板荷载标准值计算 37

3.3.3梁侧模板面板的计算 37

3.3.4梁侧模板内外楞的计算 39

3.3.5穿梁螺栓的计算 42

3.3.6梁底模板计算 43

3.3.7梁底支撑木方的计算 45

3.3.8梁跨度方向钢管的计算 47

3.3.9扣件抗滑移的计算 48

3.3.10立杆的稳定性计算: 49

3.3.11立杆的地基承载力计算 50

3.3.12梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验] 50

4.3.1参数信息 53

4.3.2板底模板计算 54

4.3.3板底纵、横向支撑计算 56

4.3.4门架荷载计算 61

4.3.5立杆的稳定性计算: 62

第四章施工要点及防止高支模支撑系统失稳的措施 63

第一节施工要点及防止高支模支撑系统失稳的措施 63

4.1.1工艺流程 63

4.1.2防止高支模支撑系统失稳的措施 64

第五章梁板模板拆除 64

5.1.1模板安装及拆除的控制要点 65

第六章质量保证措施 66

6.1.1质量标准 66

第七章安全文明施工措施 67

3、《建筑施工手册（第四版）》；

8、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》；

9、珠海市规划设计究提供的施工设计图纸等规范编制。

“**工程”是由珠海市高新建设投资有限公司投资建设，体育馆位于学校北侧，东邻篮球场，西连教学楼，南邻学校办公楼，工程场地既有平民区又有商业区，同时拟建工程区与周围已建设的教学楼建筑紧密相连。

第三章高支模架的搭设方案

柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱截面宽度B(mm):900.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的总计算高度:H=6.00m；

根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；

模板在高度方向分2段进行设计计算。

第1段（柱底至柱身高度3.00米位置；分段高度为3.00米）:

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；

柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；

对拉螺栓直径(mm):M14；

宽度(mm):80.00；高度(mm):80.00；

柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；

竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；

宽度(mm):80.00；高度(mm):80.00；

面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；

面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；

面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；

方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；

3.1.2柱模板荷载标准值计算

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得57.246kN/m2、144.000kN/m2，取较小值57.246kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=57.246kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。

3.1.3柱模板面板的计算

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l=207mm，且竖楞数为5，面板为大于3跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的三跨连续梁进行计算。

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57.25×0.45×0.90=27.822kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；

式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=27.822+1.134=28.956kN/m；

面板的最大弯距：M=0.1×28.956×207×207=1.24×105N.mm；

面板最大应力按下式计算：

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；

W=450×18.0×18.0/6=2.43×104mm3；

面板的最大应力计算值：σ=M/W=1.24×105/2.43×104=5.106N/mm2；

面板的最大应力计算值σ=5.106N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57.25×0.45×0.90=27.822kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；

式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=27.822+1.134=28.956kN/m；

面板的最大剪力：∨=0.6×28.956×207.0=3596.280N；

截面抗剪强度必须满足下式:

面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

I=450×18.0×18.0×18.0/12=2.19×105mm4；

面板最大容许挠度:[ν]=207/250=0.828mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.677×25.76×207.04/(100×9500.0×2.19×105)=0.154mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.154mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=0.828mm,满足要求！

3.1.4竖楞方木的计算

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木楞，宽度80mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=80×80×80/6=85.33cm3；

I=80×80×80×80/12=341.33cm4；

支座最大弯矩计算公式：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57.25×0.21×0.90=12.674kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.21×0.90=0.517kN/m；

q=(12.674+0.517)/2=6.595kN/m；

竖楞的最大弯距：M=0.1×6.595×450.0×450.0=1.34×105N.mm；

竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=1.34×105/8.53×104=1.565N/mm2；

竖楞的最大应力计算值σ=1.565N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57.25×0.21×0.90=12.674kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.21×0.90=0.517kN/m；

q=(12.674+0.517)/2=6.595kN/m；

竖楞的最大剪力：∨=0.6×6.595×450.0=1780.767N；

截面抗剪强度必须满足下式:

竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×1780.767/(2×80.0×80.0)=0.417N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.417N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

竖楞最大容许挠度:[ν]=450/250=1.8mm；

竖楞的最大挠度计算值:ν=0.677×11.74×450.04/(100×9500.0×3.41×106)=0.100mm；

竖楞的最大挠度计算值ν=0.1mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=1.8mm，满足要求！

3.1.5B方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8×8×8/6=85.33cm3；

I=8×8×8×8/12=341.33cm4；

柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：

P=(1.2×57.25×0.9+1.4×2×0.9)×0.205×0.45/2=2.97kN；

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=9.020kN；

B方向柱箍弯矩图(kN·m)

最大弯矩:M=0.419kN.m；

B方向柱箍变形图(mm)

最大变形:V=0.174mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.42kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=85.33cm3；

B边柱箍的最大应力计算值:σ=4.67N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值σ=4.67N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求!

经过计算得到:ν=0.174mm；

柱箍最大容许挠度:[ν]=450/250=1.8mm；

柱箍的最大挠度ν=0.174mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.8mm，满足要求!

3.1.6方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的型号:M14；

对拉螺栓的有效直径:11.55mm；

对拉螺栓的有效面积:A=105mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=9.02kN。

对拉螺栓所受的最大拉力N=9.02kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

3.1.7H方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8×8×8/6=85.33cm3；

I=8×8×8×8/12=341.33cm4；

柱箍为2跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：

P=(1.2×57.25×0.9+1.4×2×0.9)×0.207×0.45/2=3kN；

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=6.988kN；

H方向柱箍弯矩图(kN·m)

最大弯矩:M=0.314kN.m；

H方向柱箍变形图(mm)

最大变形:V=0.070mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.31kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=85.33cm3；

H边柱箍的最大应力计算值:σ=3.5N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值σ=3.5N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求!

经过计算得到:V=0.07mm；

柱箍最大容许挠度:[V]=350/250=1.4mm；

柱箍的最大挠度V=0.07mm小于柱箍最大容许挠度[V]=1.4mm，满足要求!

3.1.7H方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的直径:M14；

对拉螺栓有效直径:11.55mm；

对拉螺栓有效面积:A=105mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=6.988kN。

对拉螺栓所受的最大拉力:N=6.988kN小于[N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

第2段（柱身高度3.00米位置至柱身高度6.00米位置；分段高度为3.00米）:

经验算也满足要求!（计算过程略）

第二节框架梁模板（门架）

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m):0.40；梁截面高度D(m):1.30；

门架型号:MF1217；

门架搭设高度(m):4.70；承重架类型设置:MF1217；

门架纵距Lb(m):0.75；

门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00公路工程冬期施工方案，步距(mm):1950.00；

加强杆的钢管类型:Φ48×3.2；立杆钢管类型:Φ48×3.2；

模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):3.00；

新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；

振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0

木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；

《光伏发电工程验收规范》GB／T50796-2012.pdf木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；