标准规范下载简介：
内容预览由机器从pdf转换为word，准确率92%以上，供参考
T／JSTJXH 12-2022 城市轨道交通工程装配式支吊架技术标准(附条文说明).pdffied design
将装配式支吊架的承重性能和抗震性能统筹计算的综 设计。
GB/T 37922-2019 托盘单元化物流系统 通用技术条件2.2.1荷载和荷载效应
B一一截面双力矩; FDk 沿管线位移方向施加于支承点的管线作用标准值； FEk 水平地震作用标准值： Fsk 由滑动摩擦引起的沿管线滑动方向施加于支承点的管 线作用标准值； G 管道滑动支座所承担的管道及其内部介质的重力荷载 标准值之和； Ge 建筑机电设施或构件重力荷载代表值； M 弯矩设计值； M 绝对值较大的端弯矩； M2 绝对值较小的端弯矩； Mmax 构件绕受弯轴（大轴）的最大弯矩设计值： M 绕轴的弯矩设计值； M, 绕y轴的弯矩设计值； N 轴力设计值； Sd 荷载组合的效应设计值； SE 考虑多遇地震作用时荷载与地震作用组合的效应设 计值； Sck 永久荷载标准值产生的效应； SQlk 主导可变荷载标准值产生的效应； SQk 第i个可变荷载标准值产生的效应； Vmax 构件的最大剪力设计值； . 翘曲正应力； T 腹板的平均剪应力。
2. 2. 2 计算指标
2. 2. 4 计算系数
Pm 等效弯矩系数； βmr 对轴的等效弯矩系数； βmy 对轴的等效弯矩系数； 非结构构件功能系数； 一 结构重要性系数； YLI 第1个考虑设计使用年限的荷载调整系数； YL; 第i个考虑设计使用年限的荷载调整系数； YQ1 第1个可变作用的分项系数； YQ; 第i个可变作用的分项系数； YR 抗力分项系数； YRE 承载力抗震调整系数； Ek 钢号修正系数； 状态系数； S2 位置系数； 1 非结构构件类别系数；截面系数： 管道滑动支座的摩擦系数； 轴心受压构件的整体稳定系数： Ph 弯矩绕轴作用时受弯构件的整体稳定系数； Pby 弯矩绕轴作用时受弯构件的整体稳定系数； P 对轴的轴心受压整体稳定系数； Py 对y轴的轴心受压整体稳定系数； 中 第i个可变荷载的组合值系数。
3.1.7装配式支吊架结构中的构件、连接件、紧固件和锚固 应进行防腐蚀设计，防腐蚀设计年限不应低于机电设备的设计 用年限。
表 3. 1. 8 阻燃性能和耐火极限（h)
3.2.1支吊架结构宜采用碳钢Q235、Q355制作，亦可采用等 强度及韧性合格的不锈钢制作。钢材的化学成分和力学性能应分 别符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700、《低合金高强度 结构钢》GB/T1591、《不锈钢和耐热钢牌号及化学成分》 GB/T20878的有关规定。 3.2.2承重结构所用钢材，应具有屈服强度，抗拉强度，断后 伸长量，冷弯性能和硫、磷含量的合格保证。直接承受动力荷载
3.2.2承重结构所用钢材，应具有屈服强度，抗拉强度，断后 伸长量，冷弯性能和硫、磷含量的合格保证。直接承受动力荷载 或需要验算疲劳的构件所用钢材，尚应具有相应温度的冲击韧性 合格保证。
3.2.3钢材质量等级的选用应符合下列规定：
质量应符合现行国家标准《连续热镀锌和锌合金镀层钢板 带》GB/T 2518 的规定。
2.5紧固件及其材料应满足下列要求
1对由碳钢及合金钢制成的紧固件，螺栓的性能等级不应 于8.8级，螺母的性能等级不应低于8级。 2对由不锈钢制成的紧固件，螺栓和螺母的性能等级不应
3.2.7锚栓类型、性能等级及其材料应满足下
1支吊架与混凝土基材的后锚固连接，可选用膨胀型机械 锚栓、扩底型机械锚栓、全牙螺杆化学锚栓或特殊倒锥形化学锚 栓。设防烈度为8度及8度以下地区的抗震支吊架，应采用机械 锚栓或化学锚栓。 2锚栓的性能等级不应低于5.8级，并应符合现行行业标 准《混凝土用机械锚栓》JG/T160的规定。化学锚栓的锚固胶 应采用改性环氧树脂类或改性乙烯基酯类材料胶，并应符合现行 行业标准《混凝土结构工程用锚固胶》JG/T340的规定。 3.2.8碳素结构钢、低合金结构钢、不锈钢的焊接材料应与主 体金属力学性能相适应。 3.2.9支吊架设计文件中应注明所采用的规范或标准、钢材牌 号、质量等级、连接材料的型号和设计所需的附加保证项目。 3.2.10预埋槽道材质应符合下列规定： 1槽道钢及锚杆材质两者应统一；
槽道钢及锚杆材质两者应统一； 不得采用沸腾钢： 3力学性能指标不应低于现行国家标准《低合金高强度结 构钢》GB/T 1591 中的规定。
4.1.1在承重支架上宜优先采用抗震一体化设计，通过设置横 句或纵向抗震斜撑，实现抗震支吊架的功能。 4.1.2城市轨道交通多系统管线布排应采用装配式综合支吊架， 并预留检修空间。 4.1.3砌体及轻质墙等结构或构件，应按照有关规定采取加固 措施。
4.1.4装配式支吊架设计必须符合承重结构的安全要求并保证
程主要使用功能。当承重结构改动或增加荷载时，必须由原结 设计单位对结构的安全性进行核验和确认
4.2.1城市轨道交通机电设备及系统设备的管线应采用BIM软 件对其位置、间距等进行排布
4.2.2管线排布应符合下列
般房间内，不宜通过车控室、信号机房、通信机房。强电 桥架的装配式支吊架应采取有效的接地措施。
算风道断面，并宜靠轨道一侧布置
4.3装配式支吊架选型
.3.1装配式支吊架型式图详见本标准附录B，其选型原则应 符合下列要求： 1管线数量少、位置靠近结构墙且最大横截面尺寸小于 00mm时，宜选用直锚式、单杆式或三角形装配式支吊架。 2管线数量多或最大截面尺寸不小于200mm时，宜选用 三角形、L形、门形装配式支吊架。 3对于支承结构不能满足装配式支吊架间规范间距要求时， 宜选用桁架式支吊架。 4对于盾构隧道区间，装配式支吊架安装优先选用预理槽 道或预理套管连接方式。 .3.2刚性杆支吊架和柔性杆吊架的选用原则应符合下列规定： 1液体及气体管道支吊架的选用原则应符合下列规定： 1）允许管道在支承点处发生水平位移时，宜选用柔性杆 吊架。 2）不允许管道在支承点处发生水平位移时，宜选用刚性 杆支吊架或者在柔性杆吊架的基础上通过设置斜撑来 限制水平位移。 3）保冷隔热管道，应设置刚性杆支吊架，通过管道补偿 器及滑动管托来解决热变形补偿问题。当管道公称直 径小于等于DN150时，宜选用柔性杆吊架释放热 变形。 2通风管道支吊架的选用原则应符合下列规定： 1）弯通两端、三通的中间端及两边的一端、四通的前后 方向的一端及左右方向的一端、风管末端应设置刚性 杆支吊架或抗震支吊架。 2）直线段宜设置柔性杆吊架或刚性杆支吊架，应将柔性 杆吊架与刚性杆支吊架配合使用，柔性杆吊架与刚性
4.3.1装配式支吊架型式图详见本标准附录B，其选型原则应 符合下列要求： 1管线数量少、位置靠近结构墙且最大横截面尺寸小于 200mm时，宜选用直锚式、单杆式或三角形装配式支吊架。 2管线数量多或最大截面尺寸不小于200mm时，宜选用 三角形、L形、门形装配式支吊架。 3对于支承结构不能满足装配式支吊架间规范间距要求时， 宜选用架式支吊架。 4对于盾构隧道区间，装配式支吊架安装优先选用预埋槽 道或预埋套管连接方式。
杆支吊架数量比例为3：1。 3电气管线支吊架的选用原则应符合下列规定： 1）弯通两端、三通的中间端及两边的一端、四通的前后 方向的一端及左右方向的一端、管线末端应设置刚性 杆支吊架或抗震支吊架。 2）直线段宜设置柔性杆吊架或刚性杆支吊架，应将柔性 杆吊架与刚性杆支吊架配合使用，柔性杆吊架与刚性 杆支吊架数量比例为3：1。 4多根或多种专业管线组成的支吊架应设置刚性综合支 吊架。 5位于区间隧道的管线，不应采用柔性杆吊架。 4.3.3空间狭小、管线数量较多或管线间有位置、间距等要求 时，管线综合布排宜选用多层多跨的装配式支吊架。装配式支吊 架型式图详见本标准附录B。 4.3.4不同功能的装配式支吊架应按下列原则选用： 1所有机电设备均应设置刚性装配式支吊架。 2机电设备及管线无位移或不宜发生位移时，应选用固定 装配式支吊架；有位移时，应选用滑动或限位装配式支吊架，且 位移方向和位移量应匹配，避免设备及管线受损。 3机电设备有振动且场所对噪声要求严格时，应选用带有 弹簧阻尼隔振器和橡胶垫的隔振装配式支吊架。 4.3.5抗震支吊架应按下列原则选用，其型式图详见本标准附 录B： 1 需要承担侧向水平地震作用时，应选用侧向抗震支吊架。 2需要承担纵向水平地震作用时，应选用纵向抗震支吊架。 3需要同时承担侧向和纵向水平地震作用时，应选用双向 抗震支吊架。 4.3.6抗震支吊架的构件和构形应满足下列要求，其型式图详
1需要承担侧向水平地震作用时，应选用侧向抗震支 2需要承担纵向水平地震作用时，应选用纵向抗震支 3需要同时承担侧向和纵向水平地震作用时，应选用 抗震支吊架。
于30°。 2抗震支吊架的竖向承重构件宜采用刚性杆，如果采用 生杆，应在其外部增加刚性杆加固。
运行。 应方便施工、便于维护、造价合理， 3宜根据工程实际适当预留机电设备拓展空间。
4.4装配式支吊架设置
4.4.1各类管线设置装配式支吊架的位置和间距，应符合下列 规定： 应满足各专业管线的功能要求。 应满足管线检修维护所需的最小操作空间。 管线排布的基本要求应符合本标准附录A的规定。 3 4各专业管线装配式支吊架的间距应符合本标准附录C的 规定。装配式支吊架的间距应取各条件确定的间距值中的最 小值。 5装配式支吊架应考虑管线荷载的实际分布，使相邻装配 式支吊架的管线满足承载能力和变形要求。 6设备区走道4层管线及以上综合支吊架应按纵向每10m 设置一副刚性杆支架。 4.4.2除国家现行有关标准的规定外，各类管线宜在下列位置 设置装配式支吊架： 1管线的起始点、终点、三通、弯头附近，管线穿墙部位 以及引入、引出位置。 2管线中间有轻型工作设备或转换设备的位置。 3管道截面或形状发生改变的位置。 4.4.3相邻装配式支吊架间管线的承载能力应符合国家现行有 术需术水亚风
关标准的规定和设计要求。当无要求时，水平敷设刚性管道
重作用下的最大弯曲应力，不应超过设计温度下管道材料许用应 力的1/2。
4.4.4相邻装配式支吊架间管线的变形应符合国家现
的规定和设计要求。当无要求时，水平敷设的刚性管道在充满 动介质的自重作用下的最大弯曲挠度，不宜超过15mm和管 跨度的1/250。
4.4.5当管线未按照本标准第4.4.3条、第4.4.4条的规
4.5当管线未按照本标准第4.4.3条、第4.4.4条的规定进 强度和刚度验算时，装配式支吊架的布置应符合国家现行有关 准的规定，
置，如本标准附录图B.0.3（a）、（b）、（c）、（d）所示；采 性杆吊架时，抗震支吊架斜撑应两侧对称设置，如本标准附 B. 0. 3 (e)、(f) 所示。
重构件处设置，也可仅在最外侧的两个竖向承重构件处设置 本标准附录B.0.3（b）所示，但无斜撑处的横向承重构件 续不断且能承担相应的地震作用。
4.4.8多层装配式支吊架宜在每层设置抗震斜撑，也可仅
离锚固体最远层或中间层设置抗震斜撑，但无斜撑处的竖向
如本标准附录图B.0.3（c）、（d）所示，且管夹能可靠紧固 时，可兼作侧向或纵向抗震支架。
4.4.10管道通过套管穿过楼层结构时，无须另设抗震支吊架
1室内水平敷设的给水排水、空调水以及消防管道，当其 公称直径不小于DN65时，应设置抗震支吊架。 2矩形截面且面积不小于0.38m²、圆形截面且直径不小于 700mm的风道，应设置抗震支吊架。 3内径不小于60mm的电气配管以及重力不小于150N/m
的电线套管及电缆梯架、电缆托盘和电缆槽盒，应设置抗震支 吊架。 4多根管道共用装配式支吊架或管径不小于300mm的单 根管道装配式支吊架，宜采用门形抗震支吊架。 5防烟风道、事故通风风道及相关设备应采用抗震支吊架， 4.4.12水平直管道应在两端设置侧向抗震支吊架。当两个侧向 抗震支吊架的间距大于抗震设计间距时，应在中间增设侧向抗震 支吊架。
4.4.13水平直管道至少应设置一个纵向抗震支吊架。当
可抗震支吊架的间距大于抗震设计间距时，应在中间增设纵向 震支吊架
4.4.14水平管道应在离转弯处0.6m范围内设置侧向抗
架。当斜撑直接作用于管道时，可作为另一侧管道的纵向抗震 吊架，且距下一纵向抗震支吊架间距应按式（4.4.14）计算：
(4. 4. 14)
式中：L一 一距下一纵向抗震支吊架的间距（m）； Li一一纵向抗震支吊架的间距（m); L2一一侧向抗震支吊架的间距（m）。 4.4.158度、9度抗震设防地区的城市轨道交通工程给水排水 立管，直线长度大于50m，宜设置抗震支吊架；直线长度大于 100m，应设置抗震支吊架。
1保温管道的抗震支吊架限位内径，应按管道保温后的外 经尺寸设计，且不应限制管线热胀冷缩产生的位移。 2穿过隔震层的机电工程管道，应在隔震层两侧设置抗震 支吊架。 3水平管道在安装柔性补偿器及伸缩节的两端应设置侧向 及纵向抗震支吊架。 4金属导管、刚性塑料导管、电缆梯架或电缆槽盒在穿越
防火分区时，应在贯穿部位的附近设置抗震支吊架。 5当水平管道通过垂直管道与地面设备连接时，水平管道 距离垂直管道0.6m范围内应设置侧向抗震支吊架，垂直管道底 部距地面大于0.15m时应设置抗震支架。 6重力大于1.8kN的空调机组等设备，若采用吊架安装 应设置侧向抗震支吊架。抗震支吊架不宜影响吊装设备的竖向 减震。
1竖向单管长度大于1.8m时，应在其顶部及底部分别设 置双向抗震支吊架；长度大于7.6m时，应在中间增设抗震支 吊架。 2竖向单管通过套管穿过楼层结构时，无须设置抗震支 吊架。 3管道中安装的附件自身质量大于25kg时，应设置侧向 及纵向抗震支吊架。 4.4.18对于门形抗震支吊架，当管道上的附件质量大于25kg 且与管道采用刚性连接，或附件质量为9kg～25kg且与管道采 用柔性连接时，应设置侧向及纵向抗震支吊架。 4.4.19刚性连接的水平管道，两个相邻抗震支吊架间的横向偏 移值，应符合下列规定： 1水管及电线套管不得大于最大横向装配式支吊架间距的 1/16。 2风管、电缆梯架、电缆托盘和电缆槽盒不得大于其宽度 的两倍
4.5.1装配式支吊架的荷载应包括永久荷载、可变荷载、管线 作用和地震作用等。
FDk 沿管线位移方尚施加于支承点的管线作用标准值 (N); K一一装配式支吊架在管线位移方向的弹性刚度（N/mm）： 应根据装配式支吊架结构的型式、在锚固端的连 接方式等，采用合理的力学模型计算确定； 8一一管线在支承点处的相对位移量（mm），热胀冷缩 引起的位移可根据温差和线膨胀系数计算确定， 跨越沉降缝、防震缝管线的相对位移可根据设计 允许位移值确定。 管线采用滑动支座的装配式支吊架，由滑动摩擦引起的
式中：Fsk一一由滑动摩擦引起的沿管线滑动方向施加于支承点 的管线作用标准值（N）； 管道滑动支座的摩擦系数，按相关产品的技术标 准或设备技术参数采用； G一管道滑动支座所承担的管道及其内部介质的重力 荷载标准值之和（N）。 4.5.5当装配式支吊架上敷设的振动刚性管道重量超过全部管 道重量的30%时，振动管道对装配式支吊架的载荷必须作动力 系数放大处理，应按下列规定计算： 1当振动管道与装配式支吊架间设有减振或隔振措施时 沿管道横向、纵向的荷载均应乘以1.2的动力系数。 2当未采取减振或隔振措施时，沿管道横向、纵向的荷载 均应乘以1.5的动力系数。 4.5.6机电设备地震作用的计算方法应符合下列规定： 1机电设备自身重力产生的水平地震作用标准值，可采用 等效侧力法按本标准式（4.6.13）计算。注意式（4.6.13）中的 Geq为重力荷载代表值（N），取机电设备自重标准值与各可变荷 载标准值之和，各可变荷载的组合值系数应按现行国家标准《建 筑抗震设计规范》GB50011执行。 2机电设备（含装配式支吊架）体系的自振周期大于0.1s 且其重力大于所在楼层重力的1%，或机电设备的重力大于所在 楼层重力的10%时，宜采用整体建筑结构模型进行抗震计算： 也可采用楼面反应谱法进行抗震计算。 3采用楼面反应谱法时，水平地震作用标准值宜按 式 (4 5 6)计管
sk一由滑动摩擦引起的沿管线滑动方向施加于支承点 的管线作用标准值（N）； 管道滑动支座的摩擦系数，按相关产品的技术标 L 准或设备技术参数采用； 管道滑动支座所承担的管道及其内部介质的重力 荷载标准值之和（N）
1机电设备自身重力产生的水平地震作用标准值，可采用 等效侧力法按本标准式（4.6.13）计算。注意式（4.6.13）中的 Geq为重力荷载代表值（N），取机电设备自重标准值与各可变荷 载标准值之和，各可变荷载的组合值系数应按现行国家标准《建 筑抗震设计规范》GB50011执行。 2机电设备（含装配式支吊架）体系的自振周期大于0.19 且其重力大于所在楼层重力的1%，或机电设备的重力大于所在 楼层重力的10%时，宜采用整体建筑结构模型进行抗震计算 也可采用楼面反应谱法进行抗震计算。 3采用楼面反应谱法时，水平地震作用标准值宜按 式(4. 5. 6)计算:
代中： Fek 水平地震作用标准值（N）； 非结构构件类别系数；
Fek = nYβ,Geq
一非结构构件功能系数； β一一机电设备的楼面反应谱值； Geq一重力荷载代表值（N）。 4.5.7各类荷载的作用点应按下列规定采用： 1重力类荷载（管线自重、雪荷载）G、风荷载Fw均可按 作用在管线中心考虑，其中风荷载为横风向，如图4.5.7（a） 所示。 2水平地震作用FE应沿任一水平方向，施加于机电设备 的重心。 3当管线与装配式支吊架承重构件接触时，管线作用位于 接触面，见图4.5.7（b）；不接触时，管线作用位于靠承重构件 侧的管线表面处，见图4.5.7（c）。 4滑动类管线的摩擦力位于滑动接触面
图4.5.7荷载作用位置示意图
1施工或检修导致的集中荷载，不与管线自重以外的其他 荷载同时考虑。 2室外装配式支吊架系统的风荷载不与地震作用同时考虑。 3位移引起的管线作用不与滑动引起的管线作用同时考虑。 4.5.9对持久设计状况和短暂设计状况，应采用作用的基本组 合，应符合现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009相关 规定。
4.5.10对地震设计状况，荷载与地震作用基本组合的效应设计 值应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的规定。 太边时 当益裁上益找效应为线性
4.5.10对地震设计状况，荷载与地震作用基本组合的效应设计 值应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的规定。 4.5.11按正常使用极限状态设计时，当荷载与荷载效应为线性 关系时，计算变形标准荷载组合的效应设计值Sd，可按式 (4. 5. 11) 计算 :
式中： Sd 荷载组合的效应设计值： Sck 永久荷载标准值产生的效应； SQik 主导可变荷载标准值产生的效应： 中e 第i个可变荷载的组合值系数； So. 第i个可变荷载标准值产生的效应
(4. 5. 11)
4.6装配式支吊架计算
4.6.1装配式支吊架结构应采用以概率理论为基础的极限状态 设计法，以可靠指标度量结构构件的可靠度，采用分项系数的设 计表达式进行设计。 4.6.2装配式支吊架结构应按承载能力极限状态和正常使用极 限状态进行设计。 4.6.3装配式支品架结构按承裁能力极限状太设计时、持久设
4.6.3装配式支吊架结构按承载能力极限状态设计时
武中：% 结构重要性系数，对安全等级为一级、二级和三级 的结构构件，%分别不应小于1.1、1.0和0.9； Sd一一荷载组合的效应设计值，应符合本标准第4.5.11 条的规定； R.一一装配式支吊架结构构件、连接的承载力设计值。 4.6.4抗震设防烈度为6度以上地区的装配式支吊架结构，应
4.6.4抗震设防烈度为6度以上地区的装配式支吊架
行地震作用组合的效应验算。地震设计状况应满足式（4.6.4 要求：
SE Ra/YRE
式中：Se 考虑多遇地震作用时荷载与地震作用组合的效应 设计值； YRE 承载力抗震调整系数，宜按表4.6.4取值
表4.6.4承载力抗调整系数
装配式支吊架结构按正常使用极限状态设计时，应采用 的标准组合，并应满足式（4.6.5）的要求：
式中: S 荷载组合的效应设计值，如挠度、侧移等，应符合 本标准第4.5.11条的规定； C一设计对挠度、侧移等变形的最大允许值，按本标准 第4.6.21条取值。 注雷 工中发
本标准第4.5.11条的规定： C一一设计对挠度、侧移等变形的最大允许值，按本标准 第4.6.21条取值。 4.6.6装配式支吊架结构的设计使用年限，不应低于机电设备 的设计使用年限。 4.6.7装配式支吊架结构的应力和位移，应按线弹性分析方法 进行计算。
4.6.6装配式支吊架结构的设计使用年限，不应低于机 的设计使用年限。 4.6.7装配式支吊架结构的应力和位移，应按线弹性分 进行计算。
4.6.8装配式支吊架结构分析时，可采用平面或空间刚架的
系模型，宜考虑静不定结构的内力受变形协调的影响。通常采 结构力学或材料力学公式计算，在条件许可情况下，宜采用有 元技术模拟装配式支吊架结构的应力与变形
4.6.9在计算支吊架间距内的管道重量时，应按支吊架
管道整体重量的10%增加管道附件重量。支吊架间距内 荷载计算时，应将计算后的管道重量乘以1.35的荷载分项
管道整体重量的10%增加管道附件重量。支吊架间距内的设计 荷载计算时，应将计算后的管道重量乘以1.35的荷载分项系数。 4.6.10根据所属建筑抗震和使用功能要求进行性能设计时，应 按建筑机电设施性能水准确定构件类别系数和功能系数，建筑机 电设施构件的类别系数和功能系数可按表4.6.10的规定确定，
按建筑机电设施性能水准确定构件类别系数和功能系数，建筑机 电设施构件的类别系数和功能系数可按表4.6.10的规定确定
并应符合下列规定： 1高要求时，外观可能损坏但不影响使用功能和防火能力， 可经受相连结构构件出现1.4倍以上设计挠度的变形，其功能系 数应大于等于1.4。 2中等要求时，使用功能基本正常或可很快恢复，耐火时 间减少1/4，可经受相连结构构件出现设计挠度的变形，其功能 系数应取1. 0。 3一般要求时，多数构件基本处于原位，但系统可能损坏， 需修理才能恢复功能，耐火时间明显降低，只能经受相连结构构 件出现0.6倍设计挠度的变形，其功能系数应取0.6。
6.11城市轨道交通工程中自重大于1.8kN或其体系自振周 大于0.1s的设备支架、基座及其锚固的机电设备装配式支吊 系统应进行抗震验算。
4.6.12城市轨道交通工程机电设备的地震作用计算方法，应符 合下列规定： 1各构件和部件的地震作用应施加于其重心，水平地震作 用应沿任一水平方向。 2机电设备自身重力产生的地震作用可采用等效侧力法计 算。对支承于不同楼层或防震缝两侧的机电设备，除自身重力产 生的地震作用外，尚应同时计算地震时支承点之间相对位移产生 的作用效应。 3机电设备（含支架）的体系自振周期大于0.1s，且其重 力大于所在楼层重力的1%，或机电设备的重力大于所在楼层重 力的10%时，宜建立整体结构模型进行抗震计算，也可采用楼 面反应谱方法计算。其中，与楼盖非弹性连接的设备，可直接将 设备与楼盖作为一个质点计入整个结构的分析中得到设备所受的 地雪作用
现行国家标准《建筑机电工程抗震设计规范》GB50981的 长规定，应按式（4.6.13）计算：
F = YmS1)2αmax Ged
(4. 6. 13)
中：F一 沿最不利方向施加于机电工程设施重心处的水平地 震作用标准值（N）； —非结构构件功能系数，按本标准第4.6.16.条取用； 非结构构件类别系数，按本标准第4.6.16条取用； S1一 状态系数：对支承点低于质心的任何设备和柔性体 系宜取2.0，其余情况可取1.0； S2 位置系数，建筑的顶点宜取2.0，底部宜取1.0，沿 高度线性分布；对结构要求采用时程分析法补充计 算的建筑，应按其计算结果调整； αmax 地震影响系数最大值；可按本标准第4.6.16条关于 多遇地震的规定采用：
Geq一一建筑机电设施或构件重力荷载代表值（N），包括运 行时有关的人员、容器和管道中的介质及储物柜中 物品的重力。 4.6.14城市轨道交通工程设施或构件因支承点相对水平位移产 生的内力，可按该构件在位移方向的刚度乘以规定的支承点相对 弹性水平位移计算，并应符合下列要求： 1城市轨道交通工程设施或构件在位移方向的刚度，应根 据其端部的实际连接状态，分别采用刚接、铰接、弹性连接或滑 动连接等简化的力学模型。 2分段防震缝两侧的相对水平位移，宜根据使用要求确定 相邻楼层的相对弹性水平位移△u，应按式（4.6.14）计算：
建筑机电设施或构件重力荷载代表值（N）JB/T 8651.1-2011 机床润滑系统元件 手动油脂润滑泵，包括 行时有关的人员、容器和管道中的介质及储物柜 物品的重力。
(4. 6. 14)
(4. 6. 14)
代中：[] 弹性层间位移角限值，宜按表4.6.14采用； h一一计算楼层层高（m）
表4.6.14弹性层间位移角限值
4.6.15当采用楼面反应谱法时，机电工程设施或构件的水平地 震作用标准值，应按式（4.6.15）计算：
F = nβ, Geq
(4. 6. 15)
DL/T 1286-2013 火电厂烟气脱硝催化剂检测技术规范式中：F一 沿最不利方向施加于机电工程设施重心处的水平地 震作用标准值（N）； 一非结构构件功能系数; 非结构构件类别系数； 机电设备的楼面反应谱值；