标准规范下载简介：
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GB 50135-2019 高耸结构设计标准.pdf通过锚固板锚固于基础中，用于连接上部结构的无 力地脚螺栓
2.1.6预应力岩石锚杆
由自由段和锚固段构成的施加预应力的岩石锚机
TB/T 1254-1980 倾翻汽缸技术条件progressive collapse
始的局部破坏，从构件到构件扩展，最终导致整个结构倒塌 因不相称的一部分结构倒塌
2.2.1作用和作用效应：
Af 风压频遇值作用下塔楼处水平动位移幅值； 6 基本覆冰厚度； N 纤绳拉力设计值： 9 塔筒线分布重力；
qa 单位面积上的覆冰荷载； q1 单位长度上的覆冰荷载； 1/re 塔筒代表截面处的弯曲变形曲率； 1/rde 塔简代表截面处的地震弯曲变形曲率： SA 与横风向临界风速计算相应的顺风向风荷载效应； St. 横风向风振效应； Swk 风荷载标准值的效应； △u 纤绳层间水平位移差； Ve 土体滑动面上剪切抗力的竖向分量之和： Uer 临界风速； 20o 基本风压； 1 绝缘子串风荷载的标准值： Uk 作用在高算结构之高度处单位投影面积上的风荷载标 准值； 2Wo.R 对应于重现期为R的风压代表值： Wx 垂直于导线及地线方向的水平风荷载标准值： Y 覆冰重度。
2.2.2 计算指标：
C 高算结构设计对变形、裂缝等规定的相应限值： fw 钢丝绳或钢绞线强度设计值： fu 锚栓经热处理后的最低抗拉强度： R, 单根锚杆抗拔承载力特征值： Oert 筒壁局部稳定临界应力。 2.2.3 几何参数： 构件毛截面面积，纤绳的钢丝绳或钢绞线截面面积 塔筒截面面积，基础底面面积； 绝缘子串承受风压面积计算值：
C 高算结构设计对变形、裂缝等规定的相应限值： fw 钢丝绳或钢绞线强度设计值： fu 锚栓经热处理后的最低抗拉强度； R, 单根锚杆抗拔承载力特征值： er 简壁局部稳定临界应力
A一 构件毛截面面积，纤绳的钢丝绳或钢绞线截面面积， 塔筒截面面积，基础底面面积； A 绝缘子串承受风压面积计算值： d 导线或地线的外径或覆冰时的计算外径，圆截面构 件、拉绳、缆索、架空线的直径，塔筒计算截面的外径
圆板（环）形基础底板的外径，锚杆直径： da 石油化工塔的内径； H 高箕结构总高度； h 纤绳的间距，肋板的高度； Hi 共振临界风速起始高度； hcr 土重法计算的临界深度； h 基础上拔深度； l 弹性支承点之间杆身计算长度； re 筒体底截面的平均半径； rco 截面核心距（半径）： t 连接件的厚度，筒壁厚度； αo 土体重量计算的抗拨角； ? 风向与导线或地线方向之间的夹角（），塔柱与铅直线 的夹角； 入 弹性支承点之间杆身换算长细比； ? 截面受压区半角。
2.2.4计算系数及其他：
A 塔筒水平截面的换算截面面积： B 覆冰时风荷载增大系数： B2 输电高塔构件覆冰时风荷载增大系数： R 正常运行范围内风轮的最大旋转频率； fR.m m个风轮叶片的通过频率； fo.n 塔架（在整机状态下）的第n阶固有频率： fo.1 塔架（在整机状态下）的第一阶固有频率： g 峰值因子； I10 10m高紊流度； Re 雷诺数； St 斯脱罗哈数； α1 与构件直径有关的覆冰厚度修正系数；
α2 覆冰厚度的高度递增系数； αt 受拉钢筋的半角系数； β 高度之处的风振系数、输电高塔风振系数； Yo 高算结构重要性系数； YR1 土体重的抗拨稳定系数； YR2 基础重的抗拔稳定系数； 风压脉动和风压高度变化等的影响系数； E2 振型、结构外形的影响系数； E 综合考虑风压脉动、高度变化及振型影响的系数： 入 共振区域系数； s 风荷载体型系数； Asc 导线或地线的体型系数： sn 垂直于横梁的体型系数分量： Asp 平行于横梁的体型系数分量： 高度之处的风压高度变化系数： S 脉动增大系数，格构式杆杆身按压弯杆件计算日 刚度折减系数； ? 挡风系数； 中 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，环形基础用 外形系数； wE 抗震基本组合中的风荷载组合值系数； Whp 塔筒水平截面的特征系数； v 塔筒竖向截面的特征系数
靠指标度量结构构件的可靠度，采用分项系数的设计表达式进行 设计。
3.0.2本标准采用的设计基准期为50年。
1特别重要的高箕结构设计使用年限应为100年： 2一般高算结构的设计使用年限应为50年； 3建于既有建筑物或构筑物上的通信塔，其设计使用年限宜 与既有结构的后续设计使用年限相匹配： 4风力发电塔的设计使用年限宜与发电设备的设计使用年 限相匹配； 5对有其他特殊要求的高算结构，使用年限宜根据具体条件 确定。
3.0.4高耸结构在规定的设计使用年限内应满足下列功
3.0.5高结构设计时，应根据结构破坏可能产生的后果，根据
危及人的生命、造成经济损失、产生社会、环境影响等的严重性，采 用不同的安全等级。高算结构安全等级的划分应符合表3.0.5的 规定，并应符合下列规定：
结构安全等级应按表3.0.5
表3.0.5高结构安全等级
注：1对特殊高算结构，其安全等级可根据具体情况另行确定；
2结构重要性系数%应按下列规定采用： 1）对安全等级为一级的结构构件，不应小于1.1； 2）对安全等级为二级的结构构件，不应小于1.0； 3）对安全等级为三级的结构构件，不应小于0.9。
1）对安全等级为一级的结构构件，不应小于1.1； 2）对安全等级为二级的结构构件，不应小于1.0； 3）对安全等级为三级的结构构件，不应小于0.9。 3.0.6高耸结构除疲劳设计采用容许应力法外，应按极限状态法 进行设计。 3.0.7对于承载能力极限状态，高算结构及构件应按荷载效应的 基本组合和偶然组合进行设计。 1基本组合应采用下列极限状态设计表达式中的最不利 组合： 1）可变荷载效应控制的组合：
1 基本组合应采用下列极限状态设计表达式中的最不利 组合： 1）可变荷载效应控制的组合：
Yo (Z, Sgk+, Yt, SQ, + Z,Yl,ye,SQ,k) R(Yr,fk,ak,".). (3
2）永久荷载效应控制的组合：
o(ZYG,SGk+ZYQ,YL,dc, SQk) 注：初始状态下导线或纤绳张力的YG=1.4 注：1G表示自重等永久荷载，W、A、I、T、L分别表示风荷载、安装检修荷载、覆 冰荷载、温度作用和塔楼楼屋面或平台的活荷载； 2对于带塔楼或平台的高箕结构，塔楼顶及外平台面的活载准永久值加雪荷 载组合值大于活载组合值时，该平台活载组合值改为准永久值，即均改 为0.40.而雪荷载组合系数4cs在组合I、Ⅲ、V中均取0.70 3在组合Ⅱ中ycw可取0.25~0.70，即一般取0.25.但0.25W。≥0.15kN/m²；对 覆冰后冬季风很大的区域，应根据调查选用相应的值： 4在组合Ⅲ中，4cw可取0.60，但对于临时固定状态的结构遭遇强风时，应取 4cW=1.00，且按临时固定状况验算； 5表中ycwdca、yc、yeT、ycL分别为风荷载、安装检修荷载、覆冰荷载、温 度作用和塔楼楼屋面或平台的活荷载的可变荷载组合值系数 2采用偶然组合设计时应符合下列规定： 1）高算结构在偶然组合承载能力极限状态验算中，偶然作 用的代表值不乘分项系数，与偶然作用同时出现的可变 荷载应根据观测资料和工程经验采用适当的代表值： 2）具体的表达式及参数应按国家现行有关标准确定。 0.8高结构抗震设计时，基本组合应采用下列极限状态表 注：1G表示自重等永久荷载，W、A、I、T、L分别表示风荷载、安装检修荷载、覆 冰荷载、温度作用和塔楼楼屋面或平台的活荷载； 2对于带塔楼或平台的高算结构，塔楼顶及外平台面的活载准永久值加雪荷 载组合值大于活载组合值时，该平台活载组合值改为准永久值，即均改 为0.40.而雪荷载组合系数ycs在组合I、Ⅲ、IV中均取0.70； 3在组合Ⅱ中ycw可取0.25~0.70，即一般取0.25.但0.25W。≥0.15kN/m²；对 覆冰后冬季风很大的区域，应根据调查选用相应的值： 4在组合Ⅲ中，ycw可取0.60，但对于临时固定状态的结构遭遇强风时，应取 4cW=1.00，且按临时固定状况验算； 5表中dcwdca、ycl、yeT、ycl分别为风荷载、安装检修荷载、覆冰荷载、温 度作用和塔楼楼屋面或平台的活荷载的可变荷载组合值系数 2采用偶然组合设计时应符合下列规定： 1）高算结构在偶然组合承载能力极限状态验算中，偶然作 用的代表值不乘分项系数，与偶然作用同时出现的可变 荷载应根据观测资料和工程经验采用适当的代表值： 2）具体的表达式及参数应按国家现行有关标准确定。 0.8高算结构抗震设计时，基本组合应采用下列极限状态表 S=YGSGE+YEhSEhk+YEvSEvk+ywEYwSwk S 式中：S一 一 结构构件内力组合的设计值，包括组合的弯矩、轴力 和剪力设计值等； YEhYEv 水平、竖向地震作用分项系数，按表3.0.8的规定 采用： Yw 风荷载分项系数，取1.4； SGE 重力荷载代表值的效应，可按本标准第4.4.13条的 规定采用； SEhk 水平地震作用标准值的效应； SEvk 竖向地震作用标准值的效应： Swk 风荷载标准值的效应； dwE 抗震基本组合中的风荷载组合值系数，可取0.2；对 于风力发电塔，取0.7； R 抗力，按本标准相应各章的有关规定计算； YRE 承载力抗震调整系数，按有关标准取值 表3.0.8地震作用分项系数 3.0.9对于正常使用极限状态，应根据不同的设计要求，分别采 用荷载的短期效应组合（标准组合或频遇组合）和长期效应组合 （准永久组合）进行设计，变形、裂缝等作用效应的代表值应符合下 式规定： 中：Sd 变形、裂缝等作用效应的代表值：； C一 设计对变形、裂缝、加速度、振幅等规定的相应限值 应符合本标准第3.0.11条的规定。 1标准组合： Sa=ZSc,k+Sk+Sq,k Sa=ZSGk+Sak+ Cba,Sa,k Sd= ASG pa,Sa,k 中：州 一 第1个可变荷载的频遇值系数，按表3.0.9取值； 第i个可变荷载的准永久值系数，按表3.0.9取值 生：1雪荷载的分区应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009执行； 2风荷载的仅在验算抗震时用0.2 3.0.10高算结构按正常使用极限状态设计时，可变荷载代表值 可按表3.0.10选取。 主：括号内代表值适用于风玫瑰图呈严重偏心的地区，计算地基不均匀沉降时 用频遇值作为风荷载的代表值 a=Ar²≤200 2元 T 式中：A一 风压频遇值作用下塔楼处水平动位移幅值，其值为 结构对应点在0.4Wk作用下的位移值与0.4o 作用下的位移值之差，对仅有游客的塔楼可按实际 使用情况取A为6级～7级风作用下水平动位移幅 值（mm）； W1一一塔第一圆频率（1/s）。 4风力发电塔顶部加速度值不宜大于0.15g，g为重力加 速度； 5在各种荷载标准值组合作用下，钢筋混凝土构件的最天裂 缝宽度应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的 规定，且不应大于0.2mm； 6高算结构的基础变形值应符合本标准第7.2.5条的规定； 7高结构在以风为主的荷载标准组合及以地震作用为主 的荷载标准组合下，其水平位移角不得大于表3.0.11的规定。单 管塔的水平位移限值可比表3.0.11所列限值适当放宽，具体限值 根据各行业标准确定：但同时应按荷载的设计值对塔身进行非线 性承载能力极限状态验算，并将塔脚处非线性作用传给基础进行 验算。对于下部为混凝土结构、上部为钢结构的自立式塔，钢结构 塔位移应符合表3.0.11的规定；其下部混凝土结构应符合结构变 形及开裂的有关规定 表3.0.11高管结构水平位移角限值 注：△u为水平位移，与分母代表的高度对应；△为由剪切变形引起的水平位移，与 分母代表的高度对应；△u为纤绳层间水平位移差，与分母代表的高度对应； 日为总高度：h对于梳杆为纤绳之间距对于自立式塔为层高 3.0.13风力发电塔架固有频率应符合下列规定： 1结构固有频率fo.n和激振频率fR、fR.m应满足下列 要求： JR <0.95 fo.1 fR.m 0.05 式中：fR 正常运行范围内风轮的最大旋转频率； fo,1 塔架（在整机状态下）的第一阶固有频率，应通过实测 或监测修正； fR.m m个风轮叶片的通过频率； fo 塔架在整机状态下的第n阶固有频率 2计算固有频率时，应考虑基础的影响； 3对于同一型号塔架，宜做现场动力实测或监测： 4在计算固有频率时，为了考虑不确定性因素的影响，步 有土5%的浮动。 4.1.1高聋结构上的荷载与作用可分为下列三类 T·· 同耳组构工的何载一 作用可力为下列二天： 1永久荷载与作用：结构自重，固定的设备重，物料重，土重： 土压力，初始状态下索线或纤绳的拉力，结构内部的预应力，地基 变形作用等； 2可变荷载与作用：风荷载，机械设备动力作用，覆冰荷载 多遇地震作用，雪荷载，安装检修荷载，塔楼楼面或平台的活荷载 温度作用等； 3 偶然荷载与作用：索线断线，撞击、爆炸、罕遇地震作用等 4.1.2 荷载与作用应按下列原则确定： 1 仪列出风荷载、覆冰荷载及地震作用的标准值； 2 机械振动的作用按机械运行规律由机械专业人员测算 提供； 3其他荷载应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009 执行。 4.2.1垂直作用于高算结构表面单位计算面积上的风荷载标准 值应按下式计算： 武中：Wk 作用在高算结构之高度处单位投影面积上的风荷 载标准值（kN/m²）； 2 基本风压（kN/m²），取值不得小于0.35kN/m²； 高度之处的风压高度变化系数； :k 作用在高算结构之高度处单位投影面积上的风 载标准值（kN/m²）； 20 基本风压（kN/m²），取值不得小于0.35kN/m²； 高度之处的风压高度变化系数； 一风荷载体型系数； β一一高度处的风振系数。 基本风压W应以当地空旷平坦地面、离地10m高、50年 月、10min平均年最大风速为标准，其值应按现行国家标准 结构荷载规范》GB50009执行，且应符合本标准第4.2.1条 现期、10min平均年最大风速为标准，其值应按现行国家# 建筑结构荷载规范》GB50009执行，且应符合本标准第4.2. 规定， 4.2.3当城市或建设地点的 构荷载规范》GB50009的全国基本风压图上没有给出时，其基本 风压值可根据当地年最大风速资料，按基本风压定义，通过统计分 确定，分析时应考虑样本数量的影响。当地没有风速资料时， 根据附近地区规定的基本风压或长期资料，通过气象和地形条件 的对比分析确定；也可按现行国家标准《建筑结构荷载规范 GB50009中全国基本风压分布图确定 调整系数米用： 1对于山间盆地、谷地等闭塞地形，调整系数为0.75~ 0.85； 2对于与风向一致的谷口、山口，调整系数为1.20～1.50。 4.2.5沿海海面和海岛的10m高的风压，当缺乏实际资料时，可 按邻近陆上其本风压乖以表4 25规完的调系数采用 风压高度变化系数，对于平坦或稍有起伏的地形，应根据 1糙度类别按表4.2.6确定。 地面粗糙度类别按表4.2.6确定。 表4.2.6 风压高度变化系数Ⅱ 地面粗糙度可分为A、B、C、D四类： 1）A类指近海海面、海岛、海岸、湖岸及沙漠地区： 2)B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇； 3）C类指有密集建筑群的城市市区：； 4)D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区 注：表中数值适用于2wod≥0.02的表面光滑情况，其中b为基本风压，以kN/m 计.d以m计。 注：1表中圆形结构的s值适用于uwod≥0.02的情况，D以m计；w为基 风压，以kN/m计； B,=1+&e1e2 主：1表中给出了结构对应的阻尼比从左到右依次为0.01～0.05，可根据结构型 式相应选取；对于单管塔可取阻尼比0.01，其余类型塔的阻尼比可按照本 标准第4.4.6条选取； 2对于上部用钢材、下部用混凝土的结构，可近似地分别根据钢和混凝土查 取相应的值，并计算各自的风振系数。 主：1表中给出了结构对应的阻尼比从左到右依次为0.01～0.05，可根据结构型 式相应选取；对于单管塔可取阻尼比0.01，其余类型塔的阻尼比可按照本 标准第4.4.6条选取； 2对于上部用钢材、下部用混凝土的结构，可近似地分别根据钢和混凝土查 取相应的值，并计算各自的风振系数。 虑风压脉动和风压高度变化的影响 注：1对于结构外形或质量有较大突变的高结构，风振计算均应按随机振动理 论进行； 2 计算时，对地面粗糙度B类地区可直接带人基本风压，而对A类、C类、D 类地区应按当地的基本风压分别乘以1.28、0.54、0.26 注：1对于结构外形或质量有较大突 按雅机伽 论进行； 2 计算时，对地面粗糙度B类地区可直接带人基本风压，而对A类、C类 类地区应按当地的基本风压分别乘以1.28.0.54.0.26 注：1表中有括弧的，括弧内的系数适用于直线变化结构，括弧外的系数适用于 凹线形变化的结构，其余无括弧的系数两者均适用； 2表中变化范围中的数字为A类地貌至D类地貌，B类地貌可取该数字范围 内约1/5处，C类可取药1/2处 4.2.10钢榄杆风振系数应符合下列规定 式中：g 峰值因子，取2.5； 10m高流度，A类、B类、C类、D类地貌分别为 12%、14%、23%、39%； 风部面指数，A类、B类、C类、D类地貌分别为0.12、 0.15、0.22、0.30; 表4.2.10综合考虑风压脉动、高度变化及振型影响的系数 CB/T 3380-2013 船用钢材焊接接头宏观组织及缺欠酸蚀试验方法4.2.11 高箕结构应考虑由脉动风引起的垂直于风向的横间 的验算。 4.2.12对于竖向斜率不大于2%的圆筒形塔、烟窗等圆截面构 筑物以及圆管、拉绳和悬索等圆截面构件，应根据雷诺数Re的不 司情况按下列规定进行横风向风振的验算： 1可按下列公式计算结构或构件的雷诺数Re、临界风速 4.2.12对于竖向斜率不天于2%的圆筒形塔、烟窗等圆 Re=69000d d 5d Uerj= St T, T UH=40VμHWo 型临果风违(m /) 计算雷诺数时所取风速（m/s）,可取u=Uer.j； ? d一 圆筒形结构的外径（m），有锥度时可取2/3高度处 的外径； St 斯脱罗哈数，对圆形截面结构或构件取0.2； T,一 结构或构件的i振型的自振周期（s）； UH 结构顶部的风速（m/s）； 从H 高度H处风压高度变化系数。 2圆形截面结构或构件的横风向风振响应分析应符合下列 定： 1）当雷诺数Re<3×10°且UH>Uer1时，应在构造上采取 防振措施或控制结构的临界风速Ucr.1不小于15m/s 2）当雷诺数Re≥3.5×10°且1.2VH>cr，时，应验算共振 响应。横向共振引起的等效静风荷载zLdi（kN/m?）应 按下列公式计算： 32005; Uer.j H = H 1.20H. MT/T 668-2019 煤矿用钢丝绳芯阻燃输送带表4.2.12入计算用表 校核横风向风振时考虑的振型序号不大于4，对一般悬臂结构可只考虑第1或 第2振型 3）当雷诺数为3×10°≤Re<3.5×10°时，不发生超临界 范围的共振，可不做处理