DBJ61／T 101-2015标准规范下载简介：

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DBJ61／T 101-2015 预应力混凝土管桩基础技术规程

A 复合桩基承台底面计算面积； Ap 一 预应力钢筋公称截面面积； Aps 一 单桩截面面积； hb 桩端进人持力层深度； D 管桩外径； D。 一 管桩内径; As 管桩内受拉钢筋面积； A. 单桩对应的承台底净面积； A; 管桩桩端净面积； Apl 管桩口面积； l; 桩穿越第i层土的厚度； La 一 填芯混凝土的长度； u 桩身外周边长度； X,、Y 桩i至桩群形心的、x轴线的距离 2. 2. 4 其他 n 桩数; %o 结构重要性系数： 入; 第i层土的抗拔系数； m 一土的水平抗力系数的比例系数； α 桩端阻力修正系数；

预应力钢筋的外形系数； 也基抗震承载力调整系数； 承台效应系数； 群桩效应综合系数； 庄端土塞效应系数； 端平面至软弱下卧层顶面的距离。

NY/T 2986-2016 绿色食品 糖果管桩基础勘察工作应包括以下内

1查明场地内各层岩土的类型、埋藏深度、物理力学性质 及变化； 2查明场地地下水条件，评价地下水对管桩基础设计和施 工的影响，判定地下水对建筑材料的腐蚀性； 3查明黄土层中及古土壤层底部钙质结核富集程度、板结 成层情况及厚度；查明桩身范围内密实砂层、硬夹层的分布情 况及厚度； 4　查明饱和软黄土的分布及厚度； 5查明饱和砂土液化的可能性，并判定液化等级； 6当持力层为砂层、碎石层、卵石层、基岩时，应查明其 层顶面的变化幅度； 7对桩端持力层的选择及相应的人土深度或高程提出建 议； 8提供桩的侧阻力、端阻力和桩基设计、施工所需的岩土 参数； 9对成桩可能性、桩基施工对环境的影响和施工应注意事 项提出建议。 3.0.2勘探点的平面布置应符合下列规定：

1勘探点应布置在建筑物周边、角点及中心点位置，对摩 擦桩勘探点间距宜为25m~35m；对端承摩擦桩勘探点间距宜为 20m~30m：每一单体工程的勘探点不宜少于5个：

3当地层条件复杂或相邻两个勘探点揭露地层层面坡度大 于10%时，应适当增加勘探点。 3.0.3勘探点的深度应符合下列规定： 1控制性勘探孔深度应达到桩基压缩层以下不少于3.0m； 2一般性勘探孔深度应进人预估桩端平面以下不少于 3.0m; 3在预估勘探深度内遇软弱层时，应穿透软弱土层。 3.0.4勘察应采用钻探与静力触探、动力触探和标准贯试验 相结合的方法进行；对黏性土、粉土应进行静力触探和标准贯 人试验；对砂土应进行标准贯入试验；对碎石土应进行动力触 探试验

3.0.3勘探点的深度应符合下

相结合的方法进行；对黏性土、粉土应进行静力触探和标准 人试验；对砂土应进行标准贯入试验；对碎石土应进行动力角 探试验

3.0.5在勘探深度范围内，每一主要地层均应采取土试样进

室内土工试验；采取土试样和原位测试勘探点的数量为勘探点 总数的1/2～2/3，且每一主要地层取样数量不应少于6组，每 场地静力触探试验孔不宜少于3个；对于湿陷性黄土场地 应满足黄士湿陷性评价的要求

3.0.6当地质条件复杂影响施工时，应分析原因并进行施工勘

3. 0.7 岩土工程勘察报告应包括以下内容： 1 拟建工程概况： 2 勘察任务要求、自的和依据的技术标准； 3 勘察方法和勘察工作量布置： 场地地形、地貌、地层和岩土物理力学性质及工程特

5地下水类型、理藏条件及水位变化幅度： 6判定地下水和土对建筑材料的腐蚀性； 7提供各层土承载力特征值及变形计算所需的参数；对地 基均匀性进行评价； 8对管桩方案进行论证分析，提出桩型及桩端持力层建 议； 9提供桩侧极限摩阻力标准值和桩端极限端阻力标准值 估古算单桩极限承载力： 10对影响管桩施工地层（包括钙质结核层、饱和软黄土、 砂土层硬夹层等）应进行详细描述并绘制相应的层顶、底板等 值线图，提出防治措施和施工建议； 11结论和建议

4.1.1地基设计等级应按《建筑地基基础设计规范》GB5000

4.1.1地基设计等级应按《建筑地基基础设计规范》GB50007 的规定执行。在抗震设防区，当桩周存在可液化土层时，应按 现行有关规范进行验算。 4.1.2管桩的布置应符合下列规定：

管桩的中心距应符合表4.1.2的规定

表4.1.2管桩的最小中心距

1：桩中心距指两根桩横截面中心之间的距离，D为管桩的外径； ：饱和黄土及淤泥质土中的桩基，桩距宜适当加大。

2单个承台下的桩数不宜少于2根；当采用一柱一桩或一 柱两桩时桩径不应小于400mm，并应进行抗风、抗震承载力验 算。

3布置桩位时，宜使桩群的承载力合力点与竖向永久荷载 合力作用点重合，且宜将桩布置于柱、墙下或基础梁下。在底 层门窗洞口下布桩时，除需计算基础梁强度外，尚应加强基础 梁刚度。 4对于采用框架一核心筒、筒中筒结构的高层建筑桩基 宜加强核心筒区域的桩基刚度

3布直位时，使桩群的承载力合力点与鉴向水人何载 合力作用点重合，且宜将桩布置于柱、墙下或基础梁下。在底 层门窗洞口下布桩时，除需计算基础梁强度外，尚应加强基础 梁刚度。 4对于采用框架一核心筒、简中筒结构的高层建筑桩基 宜加强核心简区域的桩基刚度。 4.1.3桩端进入持力层的深度，对坚硬黏性土、密实砂类土 碎石类土、强风化岩层不应小于1D，且不小于500mm；对其他 土层不宜小于1.5D～2D。当持力层倾斜度较大时，宜适当加天 桩端进入持力层深度，且应控制相邻桩的桩底高差。 当存在软弱下卧层时，桩端下持力层的厚度对于摩擦桩不 宜小于3D，对于端承摩擦桩不宜小于4D，同时应对软弱下卧层 进行强度及变形验算。

碎石类土、强风化岩层不应小于1D，且不小于500mm；对其他 土层不宜小于1.5D2D。当持力层倾斜度较大时，宜适当加大 桩端进入持力层深度，且应控制相邻桩的桩底高差。 当存在软弱下卧层时，桩端下持力层的厚度对于摩擦桩不 宜小于3D，对于端承摩擦桩不宜小于4D，同时应对软弱下卧层 进行强度及变形验算

4.1.4桩顶嵌人承台不应小于50mm。桩顶及桩端箍筋加密区

4.1.5受压管桩与承台连接采用插筋方式时，插入管桩顶

芯混凝土长度不应小于5D且不小于2.0m，宜采用热轧带肋钢 筋作连接钢筋。连接钢筋的最小配筋率按桩外径实心截面计算 不宜小于0.6%。钢筋锚入承台内的长度应符合《混凝土结构设 计规范》GB50010的有关规定。填芯应采用补偿收缩混凝土 混凝土强度等级同承台或基础梁，且不应低于C30，连接详图见 附录C。

离不应小于8m，在饱和软黄土及淤泥质土中不应小于10m；对 于端承摩擦桩，宜避免在接近桩端持力层时接桩；承受水平荷 载的管桩，上部接头位置应避开液化土层，宜避开土层变化位

型或开口型桩尖。当桩端位于中等及以上腐蚀性水土中时，应 选用闭口桩尖。

穿过的土层性质、打（压）桩力的大小确定，且应满足沉桩过 程对桩尖的刚度和强度要求

4.1.9承台之间的连接应符合下列要求：

1单桩承台，应在桩顶两个相互垂直方向上设置连系梁； 两桩承台应垂直两桩中心线方向设置连系梁。 2一、二级抗震等级的柱下独立承台，应沿两个主轴方向 设置连系梁。 3连系梁顶面宜与承台顶面位于同一标高，连系梁宽度不 宜小于250mm，其高度可取承台中心距的1/10~1/15，且不宜 小于400mm。 4连系梁应按照两端柱轴力较大值的1/10作为拉力计算 配筋，当连系梁上有填充墙时，配筋还应满足弯矩计算要求， 车系梁上、下部配筋均不应小于2Φ12mm钢筋，并应满足最小 配筋率要求。 5连系梁纵筋应按受拉锚人两端柱或承台中

4.2桩顶作用效应计算

4.2.1无特殊水平荷载作用的建筑物的群桩基础，应按下列公 式计算群桩中单桩的桩顶作用效应：

4.2.1无特殊水平荷载作用的建筑物的群桩基础，应

Nk = Fk + Gk n

Fk + Gk MkY; M,X, Nik = + ZY? Ex n

式中：Fk 相应于荷载效应标准组合时，作用于桩基承台 顶面的竖向力（kN）； 桩基承台自重和承台上土自重标准值，稳定地 下水位以下部分应扣除水的浮力（kN）； Nk一一相应于荷载效应标准组合轴心竖向力作用下，单 桩的平均竖向力（kN）; Nik一一相应于荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第 i根单桩的竖向力（kN）： Mk、Mk一一相应于荷载效应标准组合时，作用于承台底面 绕通过桩群形心的x、y主轴的力矩（kN·m）； X,、X,、Y,、Y,一第i、j单桩截面形心至通过桩群形心的y、α 主轴的距离（m）; Hk一一相应于荷载效应标准组合时，作用于桩基承台底 面的水平力（kN）； Hik一相应于荷载效应标准组合时，作用于单桩的平均 水平力（(kN); 桩数（个）。 4.2.2对于抗震设防区主要承受竖向荷载的低承台桩基，其桩

顶作用效应的计算应符合《建筑抗震设计规范》GB50011的有 关规定。

4.3.1单桩竖向承载力计算应符合下列表达式：

单桩竖向承载力计算应符合下列表达式： 荷载效应标准组合：

4.3桩基竖向承载力计算

力作用下除满足上式外，尚应满

Nkmax ≤ 1. 2R

式中: Nkmax一 一 相应于荷载效应标准组合时，偏心竖向力作用 下单桩的最大竖向力（kN）； R，一单桩竖向承载力特征值（kN）。 2地震作用效应与其他荷载效应标准组合： 轴心竖向力作用下

Nek ≤ 1. 25R

力作用下除满足上式外，尚应满

Nekmax ≤ 1. 5R,

武中：NEk 一相应于地震作用效应与其他荷载效应标准组合 下的平均单桩竖向力（kN）： 相应于地震作用效应与其他荷载效应标准组合 下的最大单桩竖向力（kN）。 .3.2以单桩竖向抗压静载试验确定单桩竖向承载力时，单桩 竖向抗压承载力特征值R，应按下式计算：

4.3.2以单桩竖向抗压静载试验确定单桩竖向承载力时，单桩 竖向抗压承载力特征值R，应按下式计算：

式中：Quk 单桩竖向极限承载力标准值（kN）； K一 安全系数，取 K=2。 4.3.3当承台底面下为稳定土层（除淤泥、淤泥质土、饱和软 黄土、严重自重湿陷性黄土、液化土层等）时，对于符合下列 条件之一的摩擦型桩基，可考虑承台效应，按复合桩基设计。 1上部结构整体刚度较好的体型简单的建（构）筑物； 2对于差异变形适应性较强的排架结构和柔性构筑物; 3按变刚度调平原则设计的桩基刚度相对弱化区； 考虑承台效应时单桩对应的承台底土的抗力可按下式确定： 不考虑地震作用时

式中： Quk 单桩竖向极限承载力标准值（kN）； K 一 安全系数，取 K=2。

式中：n 承台效应系数，可按表4.3.3取值： fak 一承台下1/2承台宽度且不超过5m深度范围内地 基土承载力特征值按厚度加权的平均值（kPa）； A 一一复合桩基承台底面计算面积（m²）; Ap—单桩截面面积（m²）; sa一地基抗震承载力调整系数，按《建筑抗震设计规 范》GB 50011 采用。

表4.3.3承台效应系数

注1：表中S./D为桩中心距与桩外径之比；B。/为承台宽度与有效桩长之比。非 正方形布桩时，S。= A ，A为承台计算面积，n为承台下桩数。 人1 注2：对于桩布置于墙下的箱、筏承台，c可按单排桩条形承台取值 注3：对饱和黏性土表内数据应按低值乘以0.8的系数。 注4：当沉桩或基坑开挖引起承台底土隆起较大时，。=0。 注5：当承台底为淤泥、淤泥质土、饱和软黄土、严重自重湿陷性黄土、液化土 层时，nc=0。

4.4.1单桩竖向抗压极限承载力应通过单桩竖向抗压静载i

4.4.1单桩竖向抗压极限承载力应通过单桩竖向抗压静载试验确 定，试验应按《建筑基桩检测技术规范》JGJ106有关规定执行。 4.4.2对干地基设计等级为甲级、乙级的单栋建筑物同一类型 桩的试验数量不应少于3根；对同时施工的建筑群，当地貌单 元、桩端持力层、桩长、桩径等条件相同时，试桩数量可适当 咸少，且每栋建筑物不宜少于2根。对于地基设计等级为丙级 的建筑物，当地质条件简单时，可参照地质条件相同的试桩资 料，结合静力触探等原位测试和经验参数综合确定；其余均应 通过单桩静载试验确定。 4相相标格

庄竖向抗压极限承载力标准值时，对于黏性土、粉土和砂土， 如无当地经验时可按下式计算：

Quk = Qsk + Qpk = uZl, β, · fsi + α · q。· A, (4. 4. 3

sk + Qpk = uZl;:β; fsi + α qe

注：1.双桥探头的圆锥底面积为15cm²，锥角60°，摩擦套筒高21.85cm，侧面积 300cm²。 2.适用于桩端有端板的管桩。

当根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系估算 向抗压极限承载力标准值时，可按下列公式计算：

4.4.4当根据土的物理指标与承载力参数之间的经验

单桩竖向抗压极限承载力标准值时，可按下列公式计算：

当 hb/D。<5时，^=0.16hb/Do 当 hb/D。≥5 时，^，=0.8

k + Qpk = uZqsikli + qpk(A, +

注1：砂土和碎石土极限端阻力取值，宜按土的密实程度和桩端进人持力层的深度综合 密实度越大、桩端进入持力层越深，取大值； 注2：当有工程经验时，表中数值可适当提高。

4.5特殊条件下桩基竖向承载力验算

4.5.1对于桩距不大于6D的群桩基础，当桩端平面以下受力

4.5.1对于桩距不大于6D的群桩基础，当桩端平面以下受力

4.5.1对于桩距不天于6D的群桩基础，当桩端平面以下受 土层范围内存在承载力低于桩端持力层承载力1/3的软弱下日 层时，应按下式验算软弱下卧层的承载力，

Cz 一作用于软弱下卧层顶面的附加应力（kPa），见 图 4.5. 1 ; m一车 软弱层顶面以上各土层重度（地下水位以下 取浮重度）按土层厚度计算的加权平均值 (kN/m) ;

桩端平面至软弱下卧层顶面的距离（m）； 软弱下卧层经深度z修正的地基承载力特征值 （kPa）：深度修正系数按《建筑地基基础设计 规范》GB50007的规定取值：湿陷性黄土地区 按《湿陷性黄土地区建筑规范》GB50025的规 定取值； 桩群外缘矩形面积的长、短边边长（m），见图 4. 5. 1 ; 桩在各层土中的长度（m），其中液化土层及产 生负摩阻力的土层应予以扣除： 桩侧第i层土的极限侧阻力标准值（kPa）； 桩端持力层压力扩散角（°），按表4.5.1取值

图4.5.1软弱下卧层承载力验算

表4.5.1桩端持力层压力扩散角0

4.5.2符合下列条件之一的桩基，在计算单桩承载力时应考虑 桩侧负摩阻力。 1桩身穿越松散填土、自重湿陷性黄土、欠固结土层，且 桩端位于相对较硬土层时； 2桩周存在软弱土层，邻近桩侧地面承受局部较大的长期 荷载，或地面大面积堆载（包括填土）时； 3由于降低地下水位，使桩周土产生显著沉降时。 4.5.3桩周土沉降可能引起桩侧负摩阻力时，应考虑负摩阻力 对桩基承载力和沉降的影响。负摩阻力计算应符合《建筑桩基 技术规范》JGJ94和《湿陷性黄土地区建筑规范》GB50025的 有关规定。

4.5.4承受拔力的桩基，应满足下列条件：

N.≤ R, + G!

Nk 一 相应于荷载效应标准组合时的单桩上拨力 (kN) ; R，一单桩抗拔承载力特征值（kN）； G，一管桩自重（kN），群桩整体破坏时取基础外缘所

包围体积的桩土总自重除以总桩数，地下水位以 下扣除水的浮力。 当一个承台下的桩数符合群桩条件时，应进行群桩抗拨验 算。 2单桩抗拔承载力特征值按下式确定：

1：Tk单桩的抗拔极限承载力标准值，按本规程4.5.4 条第3款确定。 K一安全系数，取K=2。 3单桩抗拔极限承载力标准值的确定应符合下列规定： 1）单桩抗拨极限承载力标准值应通过单桩抗拨静载试验确 定。试验方法应符合《建筑基桩检测技术规范》JGJ106 的有关规定，试验数量不少于3根。工程桩不得用作抗 拔静载试验的试桩。 2）当根据土的物理指标估算单桩抗拨极限承载力标准值 时，可按下列公式计算： 群桩呈非整体破坏时：

Tk = uZA,qsikl

k= u, ;qsikl

4抗拔桩不宜接桩，需采用接桩时，焊缝质量等级应不低 于二级，焊缝检香查外观应达到一级。接头焊缝厚度应计算确定 且适当加厚，突出端板外径不小于5mm。 5当抗拔桩不需截桩时，可在桩顶接头端板上焊接钢板与 锚筋或采用填芯抗拔，锚筋应全部按受拉锚入承台内。锚筋直 径不宜小于12mm，且不应少于4根，其总截面面积应满足下式 要求：

1）钢板与锚筋的焊接以及钢板与端板的焊接应采用等强焊 接。 2）填芯长度应按下式计算：

I. ≥ Kμf、. Do

式中：l一一填芯长度（m); f，一填芯混凝土与管桩内壁的粘结强度设计值； D。 一管桩内径。 填芯的长度不应小于5D，且不小于2.0m和锚筋受拉锚固 长度的较大值，填芯抗拔钢筋应在填芯范围通长配置。 6当抗拨桩需要截桩时，应采取有效措施防止损坏预应力 钢筋及桩顶以下混凝土的完整性。截桩时应保留桩身全部预应 力钢筋，预应力钢筋应锚入承台内，锚入承台内的锚固长度可 按下式计算：

1. 35R, Q f.A, 2

式中：α—预应力钢筋的外形系数，取0.14; d一预应力钢筋公称直径（mm） R一单桩竖向抗拨承载力特征值（kN）； f一承台混凝土轴心抗拉强度设计值（N/mm²）； A一预应力钢筋公称截面面积（mm²）。 预应力钢筋的锚固长度，不应少于50d，且不小于500mm 采用斜折线形锚固时，预应力钢筋的锚固长度在弯折前的斜 段不应小于0.41.，弯折后的折线段不应少于15d；当截桩后 应力钢筋锚固长度不够时，可采取保留端板或局部降低承台 示高的方法加以处理，保留端板时锚固长度不小于0.601. 7桩端预应力传递长度范围内应采取有效的抗裂加强指 施，桩端预应力传递长度可按下式计算：

式中: pe 放张时预应力钢筋的有效预应力（kPa）； f'k一一与放张时管桩混凝土立方体抗压强度f'相应的 轴心抗拉强度标准值（kPa），按《混凝土结构 设计规范》GB50010有关规定确定。

4.6身承载力与裂缝控制验算

4.6.1桩身应进行承载力和裂缝控制验算，验算时除按本规禾

4.6.1桩身应进行承载力和裂缝控制验算，验算时除按本规 有关规定执行外，尚应符合《混凝土结构设计规范》GB5001 和《建筑抗震设计规范》GB50011的有关规定。

管桩混凝土轴心抗压强度设计值（kPa）； 管桩混凝土有效预压应力（kPa）； 相应于荷载效应基本组合时的桩身轴向压力设计 值(kN)。

一管桩混凝土有效预压应力（kPa）； N一一相应于荷载效应基本组合时的桩身轴向压力设计 值(kN)。 4.6.3计算轴心受压桩正截面受压承载力时，一般取稳定系数 为1.0。对于桩身穿越可液化土层、饱和软黄土或承台下为不排 水抗剪强度小于10kPa的软弱土层的管桩，应考虑压屈影响 并应符合《建筑桩基技术规范》JGJ94的有关规定。

4.6.3计算轴心受压桩正截面受压承载力时，一般取稳负

为1.0。对于桩身穿越可液化土层、饱和软黄土或承台下为不扌 水抗剪强度小于10kPa的软弱土层的管桩，应考虑压屈影响 并应符合《建筑桩基技术规范》JGJ94的有关规定。

4.6.4计算管桩偏心受压桩正截面受压承载力时， 般可不夫

4.6.4计算管桩偏心受压桩正截面受压承载力时，

虑偏心距的增大影响。对于按照第4.6.3条规定需要考虑压屈 影响的管桩，应考虑桩身在弯矩作用平面内的挠曲对轴向力偏 心距的影响，应将轴向力对截面重心的初始偏心距e.乘以偏心 距增大系数"，偏心距增大系数"的计算方法应符合《混凝土 结构设计规范》GB50010的有关规定。

DB35 1310-2013 制浆造纸工业水污染物排放标准4.6.5轴心抗拔桩的正截面受 拉承载力应符合下式要求：

式中: A, 预应力钢筋截面面积（m）； fpy—预应力钢筋抗拉强度设计值（kPa）； N —相应于荷载效应基本组合时的桩身轴向拉力讠 值(kN)。

4.6.6对于受水平荷载和地震作用的桩，在验算桩身受弯承载 力和受剪承载力时，应符合《建筑桩基技术规范》JGJ94的有关 规定。 4.6.7当进行桩身截面的抗震验算时，应考虑桩身承载力的抗震 调整，并应符合《建筑抗震设计规范》GB50011的有关规定。 4.6.8二类、三类环境中，设计使用年限为50年的管桩，桩 身裂缝控制等级分别为二级、一级；设计使用年限为100年的 管桩，桩身裂缝控制等级为一级。 五类环境中不宜选用预应力混凝土管，必须选用时，应 采取可靠措施并经试验论证，确能满足防腐蚀要求时方可使用 注身裂缝控制等级为一级。 临时结构桩身裂缝控制等级为三级。其他桩的桩身裂缝控 制等级为二级。 三类环境和五类环境中的管桩设计还应符合《工业建筑防 腐蚀设计规范》GB50046的有关规定

4.6.6对于受水平荷载和地震作用的桩，在验算桩身

力和受剪承载力时，应符合《建筑桩基技术规范》JGJ94的 规定。

4.6.7当进行桩身截面的抗震验算时，应考虑桩身承载力的

1对于严格要求不出现裂缝的一级裂缝控制等级的管桩， 在荷载效应标准组合下混凝土不应产生拉应力GB/T 28068-2011 柑桔溃疡病菌实时荧光PCR检测方法，应符合下式要 求：

2对于一般要求不出现裂缝的二级裂缝控制等级管桩，在 荷载效应标准组合下的拉应力不应大于混凝土轴心受拉强度机 准值，应符合下式要求：