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连续现浇箱梁支架搭设施工方案及计算书

跨沪杭边坡路段跨中断面处为碗扣支架，按×0.9m布设。

取一个立柱（×0.9m）为计算单元。

砼自重：G1=18.37KN/㎡×0.9m×0.9m=14.87KN

京沪高速铁路天津西站站场架梁施工方案模板重: G2=1.94KN/㎡×0.9m×0.9m=1.57KN

施工荷载：G3=2.5KN/㎡×0.9m×0.9m=2.03KN

管架自重：G4=0.69 KN

总荷载为G=（G1+G2+G3+G4）=19.16 KN＜［N容］＝30KN 满足要求!

横隔梁截面箱体混凝土截面积：

A=12.75×1.6=20.4㎡

q1=20.4x26=530.4KN/m

换算为每平方米竖向荷载：=530.4/12.75=41.6 KN/㎡

模板周长(底、侧、内模)：

C=12.75+2×1.15=

q2=15.05×0.6=9.03KN/m

换算为每平方米竖向荷载：=9.03/12.75=0.71KN/㎡

施工荷载： 2.5 KPa=2.5KN/㎡

横隔梁宽为，支架按步距,排距按与路线方向垂直布设。故取×(单榀门架)为一计算单元进行计算。

砼自重：G1=41.6×1.6×0.6=39.94KN

模板重: G2=0.71×1.6×0.6=0.68KN

施工荷载：G3=2.5×1.6×0.6=2.4KN

支架重：G4=1.40KN

总荷载为G=（G1+ G2+ G3+ G4）=44.42KN

在单幅横隔板下，由于取的是单榀门架为一个受力单元，即

N=44.42KN＜［N容］＝75KN 满足要求!

安全系数K=1.7

在门架搭设时横隔梁处将会受到立柱的影响,不能完全按进行布设,施工时适当调整,但调整后的间距不能大于。

如右图所示，在中横梁处碗扣是按×布设。

取一个立柱（×）为计算单元。

砼自重：G1=0.6×0.9×41.6=22.46KN

模板重: G2=0.6×0.9×0.71=0.38KN

施工荷载: G3=0.6×0.9×2.5=1.35KN

支架荷载：G4=0.69KN

G=G1+G2+G3+G4=24.88KN<[N容]=40KN 满足要求!

安全系数K=1.6

[10槽钢强度验算，跨度为，取长度为计算荷载，偏安全按简支计算，即得荷载为q=（45.752）÷1.6=28.60KN/m。

M= (1/8)(ql2)= 0.125×28.60×12=3.575KN. m

W=3 (查有关资料得)

σ=M/W=3575÷39.7=90.05Mpa<［σ］=210Mpa

安全系数K=2.33 满足要求!

在跨中槽钢的最不利布设方法与横隔梁一致,而荷载跨中并没有横隔梁大。根据上述验算可知，其满足要求!

（四）跨沪杭H钢门架计算

我部使用的是HM（500×300）型中截面尺寸为482×300 H钢：

其力学性质为：截面积：A=146.4cm2

惯性矩：Ix=4

截面抵抗矩：Wx=3

弯曲应力：[σw]=145MPa

剪应力：[τ]=85MPa

弹性模量：E=210000MPa

根据上述数据与砼分配荷载计算H钢的间距：(半考虑)

砼在底板以上的在效面积为A1=

故底以上的砼总重为:8.904×11×26=2546.544KN

模板荷载：（1.15×11×2+12.75×11）×0.6KN/ m2=99.33KN

施工、砼振捣荷载：（12.75×11）×4KPa=561KN

施工总荷载为:G=2546.544+99.33+561=3206.874KN

分配到H型钢上的均布荷载为:

q=G÷[12.75÷(2x+0.3)]÷11 =(45.72x+5.26)KN/m

安全系数取K=1.5计算

H型钢所受最大剪力在支点处

ql÷2≤[τ]×A÷1.5 由此可得出Ｘ=

H型钢所受最大弯曲在跨中处

ql2÷8≤[σw] ×Wx÷1.5 由此可得出Ｘ=

我们取X=进得挠度计算

= 代入上面数据可知=

从对H型钢的力学验算可知H型钢的垂直布设间距为(边对边)。

取门架受力的平均值进行支架的弹性变形计算

δ1＝Lσ/E；σ=N/A；得到δ1＝LN/EA

注:表中所列荷载N为单根钢管受的轴向力，即为单榀门架受力的一半。E取210000MPa，A为2。

钢管的接头产生的接缝压缩产生的变形，在本支架中取3个接头，每个接头压缩量取值，共计δ3－1＝3mm；模板与分配梁间取，分配梁与支架取，顶托与支架取，门架与支垫方木取，地基取。

共计：3+1+1+1+2+5=13 mm

通过对现场地基的实际检测并通过现场监理员旁站，对一个(×)的试件加载到6.5T的荷载,混凝土基础稳定无裂缝出现，可得到：

[σ]=65KN/（×）=2889KPa

根据上述计算原理可得一个立杆的所传递到底托盘最大的力为:

P =31.254KN而试验时并没有考虑力的向下分散，故此也不着考虑： σ=P/A=31.254KN/（×）=1389.06KPa<2889KPa

（七）、在风荷载作用下支架及模板的稳定性验算

　 1、支架在风荷载作用下的稳定性验算

　 根据查找杭州地区的气象资料得，杭州地区一般台风风压为600pa；作用在脚手架的风力（取横桥向为计算单元,支架高按计）为：

P=Wk·A = 600×6.5×2×0.7÷1000=5.46KN(作用在距地面处)

横桥向一个计算单元支架重为:

G=(17×2×0.027×10)+(15×2×0.6)=27.18KN

DG／TJ08-2291-2019 保障性住房设计标准抗倾覆系数K=27.18×7.5÷5.46×3.25=11.5>1.3满足要求!

2、模板在风荷载作用下的稳定性验算

作用在模板上的风力（取横桥向为计算单元）为：

P=Wk·A = 600×2×1.6÷1000=1.92KN(合力作用在模板中部)

横桥向一个计算单元模板重为:

G=1.6×2×0.6=1.92KN

黔江区正阳新城行政中心场平工程抛石挤淤施工方案抗倾覆系数K=1.92×0.01÷1.92×0.8=0.0125<1.3不满足要求!

模板在风荷载作用下稳定性不满足要求，故在钢筋安装前采取临时加固措施，用拉杆将其固定在支架上即可。