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小高层框架剪力墙结构模板工程施工组织设计

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=70.00×1.80×1.80/6=37.80cm3；

I=70.00×1.80×1.80×1.80/12=34.02cm4；

其中f—面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

【工艺标准】找平层施工工艺标准M—面板的最大弯距(N·mm)；

W—面板的净截面抵抗矩；

[f]—面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

其中q—荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.100×(1.2×3.745+1.4×2.100)×0.300×0.300=0.067kN·m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.067×1000×1000/37800=1.770N/mm2

结论：面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.60×(1.2×3.745+1.4×2.10)×0.30=1.338kN

截面抗剪强度计算值T=3×1961.0/(2×700.0×18.0)=0.159N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

结论：抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×3.745×3004/(100×6000×340200)=0.101mm

结论：面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。

钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11=25.000×0.200×0.300=2.250kN/m

模板的自重线荷载(kN/m)：

q12=0.350×0.300=0.105kN/m

活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m),经计算得：

活荷载标准值q2=(1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m

静荷载q1=1.2×1.5+1.2×0.105=1.926kN/m

活荷载q2=1.4×0.900=001.260kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：

均布荷载q=2.230/0.700=3.186kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.19×0.70×0.70=0.156kN·m

最大剪力Q=0.6×0.700×3.186=1.338kN

最大支座力N=1.1×0.700×3.186=2.453kN

方木的截面截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

抗弯计算强度f=0.165×106/83333.3=2.93N/mm2

结论：方木的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×1338/(2×50×100)=0.40N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=0.677×1.6055×700.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.010mm

结论：方木的最大挠度小于700.0/250,满足要求!

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算，集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.80kN

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.409kN.m

最大变形vmax=0.475mm

最大支座力Qmax=6.191kN

抗弯计算强度f=0.409×106/5080.0=80.42N/mm2

结论：支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=6.19kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

脚手架的自重(kN)：

NG1=0.116×6.000=0.172kN

NG2=0.350×0.700×0.700=0.224kN

钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.000×0.300×0.700×0.700=2.450kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.086kN。

活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载，经计算得到：

活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.700×0.700=1.470kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N—立杆的轴心压力设计值(kN)；N=5.76

—轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i—计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58

A—立杆净截面面积(cm2)；A=4.89

W—立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08

—钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f]—钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0—计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001），由公式(1)或(2)计算

l0=(h+2a)(2)

k1—计算长度附加系数，取值为1.155；

u—计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70

a—立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.00m；

公式(1)的计算结果：
=64.07N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

公式(2)的计算结果：
=20.29N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

柱模板及支撑体系选柱截面尺寸为800×800柱子，计算高度以西楼人防地下室为例进行计算，其他截面柱子根据截面尺寸做相应调整。

柱模板的截面宽度B=800mm，柱模板的截面高度H=800mm，柱模板的计算高度L=4500mm，柱箍采用双钢管48mm×3.5mm，柱箍间距计算跨度d=500mm，柱箍每1000mm应以满堂架连为整体。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm，B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。对拉螺杆采用12mm圆钢加工制作，间距400mm，其他断面柱子拉杆数量可按该尺寸要求做调整；

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中
c——混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；

t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；

T——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.900m；

1——外加剂影响修正系数，取1.200；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=50.680kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=50.690kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。

面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，面板的计算宽度取柱箍间距0.50m，计算如下：

荷载计算值q=1.2×50.69×0.5+1.4×4.0×0.5=33.214kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50.00×1.80×1.80/6=27.00cm3；

I=50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

M——面板的最大弯距(N.mm)；

W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

其中q——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.1×(1.2×25.345+1.4×2.00)×0.25×0.25=0.208kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.208×1000×1000/27000=7.688N/mm2

结论：面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×(1.2×25.3452+1.4×2.000)×0.250=4.982kN

截面抗剪强度计算值T=3×4982.0/(2×500.0×18.000)=0.830N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

结论：抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×25.345×2504/(100×6000×243000)=0.460mm

结论：面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!

竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.250m。

荷载计算值q=1.2×50.69×0.250+1.4×4.00×0.250=16.607kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=8.304/0.500=16.607kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×16.607×0.50×0.50=0.415kN.m

最大剪力Q=0.6×0.500×16.607=4.982kN

最大支座力N=1.1×0.500×16.607=9.134kN

截面力学参数为，本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

抗弯计算强度f=0.415×106/83333.3=4.98N/mm2

抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×4982/(2×50×100)=1.5N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

最大变形v=0.677×13.839×500.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.289mm

最大挠度小于500.0/250,满足要求!

竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：

P=(1.2×50.69+1.4×4.00)×0.250×0.500=8.30kN

柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.948kN.m

最大变形vmax=0.170mm

最大支座力Qmax=18.453kN

抗弯计算强度f=0.948×106/10160000.0=93.31N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于510.0/150与10mm,满足要求!

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

A——对拉螺栓有效面积(mm2)；

f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径(mm):12

对拉螺栓有效直径(mm):10

对拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000

对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=12.920

对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=18.453

对拉螺栓偏弱，施工时做加强处理！

竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：

P=(1.2×50.69+1.4×4.00)×0.250×0.500=8.30kN

柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.948kN.m

最大变形vmax=0.170mm

最大支座力Qmax=18.453kN

抗弯计算强度f=0.948×106/10160000.0=93.31N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于510.0/150与10mm,满足要求!

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

A——对拉螺栓有效面积(mm2)；

f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径(mm):12

对拉螺栓有效直径(mm):10

对拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000

对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=12.920

对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=18.453

对拉螺栓偏弱，施工时做加强处理！

地下室外墙模板及支撑架计算

外墙模板设计计算内容与柱模板设计计算原理相同。地下室外墙宽度B=350mm，墙模板的计算高度L=4500mm。墙模板面板采用普通胶合板，板厚18m；内龙骨采用50×100mm木方，内龙骨间距300mm；外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm，外龙骨间距450mm。对拉螺栓采用直径12mm钢筋加工，布置间距为450mm。

对拉螺杆在墙下部1500范围内施工时采用双扣双螺帽加强处理，防止施工动和荷载过大爆模。

楼梯模板采用18mm厚优质胶合板，支撑架料采用Φ48×3.5mm钢管扣件紧固支撑，支撑钢管间距同楼板满堂架支撑。

模型统一按配模图在加工房统一加工制作或者配制，制作好后标记模板位置、型号尺寸和数量，经验收合格刷脱模剂后按规定顺序堆码。

根据测量控制线，在墙的钢筋网上加焊钢筋撑铁，以便控制模型安装时保证墙体的有效厚度尺寸，在墙体的上、下部均须加设撑铁来控制墙模板，撑铁在加工棚采用废钢筋用切割机切割整齐；

在外墙导墙顶部根据测量控制线做一条高标号砂浆找平层，要严格保证墙模板垂直度与板模的平整度；

外墙模板支撑架严格按照外墙模板支撑计算要求进行安装；

严格按柱模图进行拼模安装；

放出柱边线及200控制线，校正绑扎柱筋及安装垫块，高标号砂浆沿柱周边做埂子，保证柱模的方正；

柱模安装校正、加固。安装柱模时，采取拼装一次性安装到位，柱底留一清扫口，洞口同柱宽，高100mm，用于清理杂物及冲洗水出水口；

放线→搭设支模架→安装梁底模→安装梁侧模→安装板底模→安装梁柱节点模

模板安装前，根据测量标记在墙或柱上弹出的标高、中心线和模板安装控制内边线，并按满堂架设计要求定出安模架立杆位置线；

支架必须稳固、不下沉。按设计要求间距搭设满堂脚手架立杆。支模架搭设时应拉通线控制高度及垂直度，并抄平检查。板模应从四周向中间铺设，楼板模板应与支承的木龙骨、梁侧模连接，用铁钉钉牢。板模盖梁侧模，模板板缝采用胶带粘贴，然后经检查合格后涂刷脱模剂。

楼板上的预埋件和预留洞应在混凝土浇筑前检查有无遗漏，不得成型后再开洞。安装时先弹出位置线在模板上保证位置准确后预埋，用铁钉或其它方法固定；

楼板底模安装好后，应复核模板面标高和板面平整度、拼缝、预埋件和预留洞的准确性，进一步核实梁、柱位置。

梁模板与柱模及板模接头处的空隙均用木胶板或松木板拼缝严密，并采取加固牢固；检查其平整度是否与大面相同及垂直。复核检查梁侧模是否加固牢固，有无漏设支撑。

施工前应根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设梯底模，安装外侧模和踏步模板。安装模板蛙要特别注意斜向支柱（斜撑）的固定，防止浇筑砼时模板移动。踏步模板应根据楼梯踏步结构尺寸要求制作成模型进行封闭覆盖，防止浇筑时混凝土到处流动，覆盖后每隔几阶可留一个混凝土入口及振捣口。

后浇带模板及支撑架安装要求

本工程从地下室底板开始设置了800mm宽纵横后浇带，按设计图纸要求，后浇带混凝土需结构顶板混凝土浇筑14天后方能“封带”。所以后浇带部位的模板支撑体系应是一个相对独立的支撑架。支撑架体搭设要求与楼板满堂架支撑一样，只是在搭设时有意识的搭设1.4米宽的独立支撑体系。在同层楼板满堂架达到拆除条件时，其他部分的支撑架便可拆除，保留后浇带处的“独立”支撑体系，该支撑体系需等封带后混凝土强度达到拆模要求时才能拆除。

施工时模板就位要准确，穿墙对拉螺栓要全穿齐、拧紧，保证墙、柱断面尺寸正确；

模板应具有足够强度、刚度及稳定性桥面排水系统施工方案，能可靠地承受新浇砼的重量，侧压力以及施工荷载。浇筑前应检查承重架及加固支撑扣件是否拧紧；

模板拼缝要严密，经过多次周转的模板边存有缺陷，拼装后不大于1mm的缝隙可用粘胶带封闭；如果试拼装时缝隙大于1mm时，应对模板边做修平处理后在安装牢固。

墙、柱下脚口接缝必须严密，安装前可先在墙、柱脚铺设一层高标号的水泥砂浆找平层。砼振捣密实，防止漏浆、“烂根”及出麻面；

支撑系统要合理河南省人防工程设计资质管管理办法（豫人防[2018]97号 河南省人民防空办公室2018年10月），防止梁侧、柱、墙面砼鼓出及“爆模”。

柱、墙、梁板模安装完后，必须自检、互检、交接检三检制度，进行工序交接制度，然后进行检验批报验工作。

模板的安装误差应严格控制在允许偏差范围内。