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贵阳市开阳县县城供水扩建工程加药加氯间专项施工方案

贵阳市开阳县县城供水扩建工程

加药加氯间支模体系专项施工方案

YD／T 3329-2018 移动通信终端无障碍技术要求.pdf编制单位：贵州建工集团第七建筑工程有限责任公司（章）

加药加氯间工程概况…………………….…4

(设计概况………………………………………………….….4

(本层框架柱概况……………………………………….…….4

(本层框架梁概况…………………………………..….….…..4

(本层结构板概况…………………………………….……….5

加药加氯间各工序施工流程…………..…...5

(结构层各工序施工流程……………………………….…….5

(施工流水段的划分…………………………………….…….6

(施工时间………………………………………………….….6

施工测量……………………….…………....6

(基础楼面控制线及一层结构内控点布置……………….….7

(本层轴线、柱及梁边线………………………………….….7

(高程控制测量…………………………………………….….7

加药加氯间模板施工…………………….....8

(模板体系选择及施工工艺……………………………….….8

(高支模设计及验算………………………………….….......10

(模板验收……………………………….…………..……….20

(模板拆除…………………………………………….……...25

(梁板模板支架搭设技术要求……………….………..…….30

施工安全注意事项……………..….........…35

加药加氯间支模体系专项施工方案

贵阳市开县县城供水扩建工程项目位于贵阳市开阳县顶方村。单项工程加药加氯间建筑面积为189.7平方米，层高（6.9m）较高，框架柱较高、框架梁的跨度（7.2m）较大，楼层板厚度为0.12m，对模板制作及安装、钢筋绑扎及砼浇捣具有较高的技术要求，为保证工程质量，避免安全事故的发生，为此特编制该方案以指导该工程楼层安全顺利施工!

加药加氯间结构类型为框架结构，结构设计使用年限为50年；耐火等级：二级，屋面防水等级Ⅲ级；抗震设防烈度：6度；火灾危险性分类为：丁类；腐蚀性等级为：中级。

1.2本层框架柱概况：

框架柱为矩形形状，截面面积为400x500，层高为6.9m,模板支设、安装及加固难度加大。

框架柱钢筋全部为三级钢，钢筋直径为18～20，钢筋布置较密。

2.1结构层各工序施工流程：

本层施工放线→柱钢筋制绑→柱模板制安→柱砼浇捣(浇至层高2/3位置)→框架梁钢筋制绑→框架梁侧模制安→板模制安→板钢筋制绑→梁板砼浇捣→砼养护。

放线施工流程：本层定位控制线→轴线定位→柱边线。

本层柱施工流程：柱钢筋制绑→柱模制安及加固→本层梁底部柱砼浇捣→柱模板拆除及砼养护。

本层框架梁施工流程：梁模支架搭设及加固→梁底板模制安→本层框架梁钢筋制绑→梁侧板模制安→梁板砼浇捣→砼养护。

2.2施工流水段的划分：

本单项工程施工段作业按A、B、C、D划分为4个施工段，即A施工段——支模体系、B施工段——钢筋绑扎、C施工段——外架安全防护、D施工段——砼浇筑。

2.3施工时间：按总计划要求加药加氯间在2013年7月15日浇筑完楼面砼。

3.1基础面控制线及上部内控点布置

该项工作在基础面砼浇捣完毕并可上人后进行。

根据基坑四周设置的外控点用全站仪或经纬仪引测放出各控制线，并在地梁及独基面上弹出相应的墨线作为控制线。

按“测量方案”在基础面上布置出上部结构的内控点，并按要求作好相应的保护措施。

3.2本层轴线、柱及梁边线

该项工作在基础面控制线施测完毕后进行。

根据基坑四周引测放出控制线用5m钢卷尺分别按设计图纸放出首层轴线，并在砼地面上弹出相应的墨线。

根据设计图纸轴线用5m钢卷尺施放出各柱边线，并在砼地面上弹出相应的墨线以作为柱子安装模板的依据。

根据设计图纸轴线用5m钢卷尺施放出各梁边线，并在砼地面上弹出相应的墨线以作为框架梁搭设、加固及梁模板安装的依据。

在该工程开工前将业主方提供的坐标控制点高程引测到施工现场且不受沉降影响的标志物上，用红油漆作好标记并作为该工程建筑物、构筑物、室内外相对标高及高程控制的依据。

在基础面砼浇捣完成后将各建筑物首层+1.000m相对标高引测到框架柱竖筋上,用红油漆作好标记并作为楼层框架柱顶面、结构梁、结构板等底、面标高施工的依据。

在楼面板钢筋绑扎完毕后，将本层+1.000m相对标高引测至板面标高控制桩上并作为板面砼浇捣的依据。

由于外架往上搭设1.5m左右，砼浇捣时还得借助水准仪控制砼浇捣面标高。

本单项工程层高(6.90m)较高；框架柱、框架梁跨度较大；楼层板为0.12m，对模板制作、安装及加固具有较高的要求!

4.1模板体系选择及施工工艺：

4.1.1主要部位配模方案：

由50×100mm木方、φ48×3.5mm钢管、φ12高强对拉螺栓及相应夹具等组成

由50×100mm木方、可调节钢支撑、φ48×3.5mm钢管、碗扣式脚手架组成以及φ12高强对拉螺栓组成。

由50×100mm木方、可调节钢支撑、φ48×3.5mm钢管以及φ12高强对拉螺栓组成

对施工班组做详细的技术交底，对高支模等作专项计算。

钢筋等隐蔽工程检查合格后，由项目部通知后有关施工人员方可进行梁、柱模板支设。

施工段内支模顺序是：框架柱模板→框架梁底模板→框架梁侧模板→楼板模板→梁柱接头。

4.1.3模板施工工艺流程

模板施工顺序为：支架→柱模板→梁模板→顶板模板→粱柱头模板。

其中各段施工工艺流程：柱模：放线→木模板→拼装第一块→拼装第二块→背枋条→连接螺栓→背钢管→调垂直及加固；梁、板模：轴线→水平线复核→搭设支架→支梁底模→支梁侧模→支顶板模→验收。

4.2高支模设计及验算

贵阳市开阳县县城供水扩建工程加药加氯间层高为6.90m，根据贵阳市的有关规定，层高超过4.0米的模板支设即为高支模，必须进行专项的模板及支架设计，以确保施工安全并进行验算。

4.2.2模板设计计算的相关参数及计算公式

4.2.3模板及支撑系统的相关参数

本次施工模板支撑系统材料拟采用木方、焊接钢管和对拉螺栓。根据《简明施工计算手册》(第二版)、《混凝土结构工程》以及相关规范和资料内容，确定所用材料相关参数如下:

模板采用915mm×1830mm×18mm(宽×长×厚)九夹板，有关力学计算参数如下：弹性模量E=9.5×103N/mm2，抗弯强度[fm]=13N/mm2，抗剪强度[τ]=2.2N/mm2。

支撑柱、梁模板的小楞采用50×100mm木方，有关力学参数如下：弹性模量E=9.5×103N/mm2,抗弯强度[fm]=13N/mm2，抗剪强度[τ]=1.4N/mm2。

支撑小楞的钢管采用双排Φ48×3.5mm焊接钢管,有关力学计算参数如下：弹性模量E=2.1×105N/mm2,抗弯强度[f]=215N/mm2，抗剪强度[τ]=110N/mm2，A=489mm2，I=12.19×104mm4，W=5.08×103mm3。

对拉螺栓采用φ12高强对拉螺栓（容许拉力达到750N/mm2），螺栓外加PVC套管,经试拉其容许最大拉力[N]=57KN,其φ12高强对拉螺栓、螺帽、夹具等见以下两张图片(施工时必须强制采用，并不得更换)

4.2.4模板验算的计算公式

柱、梁的侧压力计算公式

式中：
——砼的重力密度，取25kN/m3；

t——新浇砼的初凝时间，取200/(T+15)，取4h；

T——砼的入模温度，取25℃；

V——砼的浇筑速度，取10m/h；

H——砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，柱取5m；梁取0.3m；

1——外加剂影响修正系数，取1.2；

2——砼坍落度影响修正系数，取1.15。

4.2.5柱模板的设计计算

4.2.5.1相关参数资料及荷载计算

根据工程实际情况，本次设计选用KZ1为计算对象，KZ1：400mm×500mm×6900mm(宽×长×高)

柱模板的截面宽度B=400mm，B方向对拉螺栓，

柱模板的截面长度H=500mm，H方向对拉螺栓，

柱模板的计算高度L=6900mm，

柱箍间距计算跨度d=500mm。

柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm，间距150mm。

柱箍采用圆钢管48×3.5，每道柱箍2根钢箍，间距400mm。

柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。

4.2.5.2柱模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇砼侧压力和倾倒砼时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇砼侧压力。

根据前述公式参数计算得出新浇砼侧压力标准值F1=96.01kN/m2

实际计算中采用新浇砼侧压力标准值F1=96.01kN/m2

倾倒砼时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。

4.2.5.3柱模板面板的计算

支座最大弯矩计算公式:

跨中最大弯矩计算公式:

其中:q——强度设计荷载(kN/m)；

q=(1.2×85.87+1.4×3)×0.4=42.9kN/m

　　d——竖楞的距离，d=150mm；

经过计算得到最大弯矩M=0.1×42.898×0.15×0.15=0.097kN.M

面板截面抵抗矩W=400×18×18/6=21600mm3

经过计算得到
=M/W=0.097×106/21600=4.469N/mm2

面板的计算强度小于15N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:Q=0.6qd

截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]

其中:最大剪力Q=0.6×0.15×42.898=3.86kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×3861/(2×400×18)=0.804N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2

面板的抗剪强度计算满足要求!

其中q——砼侧压力的标准值，q=85.87×0.4=34.348kN/m；

　　E——面板的弹性模量，取6000N/mm2；

　　I——面板截面惯性矩I=400×18×18×18/12=194400mm4；

经过计算得到v=0.677×(85.87×0.4)×1504/(100×6000×194400)=0.101mm

[v]面板最大允许挠度，[v]=150/250=0.6mm；

面板的最大挠度满足要求!

4.2.5.4竖楞方木的计算

竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.153m。

荷载计算值q=1.2×96×0.153+1.4×3×0.153=18.283kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=9.142/0.5=18.283kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×18.283×0.5×0.5=0.457kN.m

最大剪力Q=0.6×0.5×18.283=5.485kN

最大支座力N=1.1×0.5×18.283=10.056kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×10×10/6=83.33cm3；

I=5×10×10×10/12=416.67cm4；

抗弯计算强度f=0.457×106/83333.3=5.49N/mm2

抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×5485/(2×50×100)=1.645N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.7N/mm2

抗剪强度计算满足要求!

最大挠度小于500/250,满足要求!

4.2.5.5B方向柱箍的计算

竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P=(1.2×96+1.4×3)×0.125×0.5=7.46kN

柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到：

最大弯矩Mmax=0.717kN.m

最大变形vmax=0.121mm

最大支座力Qmax=21.454kN

抗弯计算强度f=0.717×106/10160000=70.57N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于400/150与10mm,满足要求!

4.2.5.6B方向对拉螺栓的计算

计算公式:N<[N]=fA

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；

　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取750N/mm2；

对拉螺拴的强度要大于最大支座力17.17kN。

经计算B方向采用φ12高强螺栓达到受力要求!

4.2.5.7H方向柱箍的计算

竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P=(1.2×96+1.4×3)×0.153×0.5=9.14kN

柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到：

最大弯矩Mmax=0.717kN.m

最大变形vmax=0.121mm

最大支座力Qmax=21.454kN

抗弯计算强度f=0.717×106/10160000=70.57N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于400/150与10mm,满足要求!

4.2.5.8H方向对拉螺栓的计算

计算公式:N<[N]=fA

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；

　　f——φ12高强对拉螺栓，容许拉力达到750N/mm2；

经计算H方向采用φ12高强螺栓达到受力要求!

4.2.5.9柱模板小结

具体结构详见“柱模板结构图”及支撑系统:

模板:915×1830×18mm(宽×长×厚)九夹板

内楞:50×100×4000(长)木方,间距为150mm

外楞:双排Φ48×3.5mm焊接钢管,间距沿竖向中下部500,中上部500mm。

M12高强对拉螺栓：竖向中距500，水平向中距400~420mm，距柱边统一为200mm。

4.3.1梁模板的设计计算

本工程框架梁截面尺寸分别有250*400、300*600、300*700等梁，在设计计算中应分别以以上截面尺寸进行验算，最后确定出相应的设计数据，设计中拟采用下列数据：

支架立杆：采用Φ48×3.5mm焊接钢管，管顶设可调节的顶丝撑，对250～300×700梁设四根立杆支柱，立杆纵横向间距均为450×450；

对拉螺栓：采用φ12高强对拉螺栓，沿跨度方向的间距均为400。

梁底木枋：采用50×100×2000木枋，其搁置间距为150mm。

梁侧木枋：采用50×100×2000木枋，其搁置间距为。

梁底侧模板：采用915×1830×18mm(宽×长×厚)九夹板，散支散拆。

4.3.2本层梁设计验算(仅验算300×700梁木模板与支撑)

4.3.2.1梁侧模板、穿梁螺栓的计算

4.3.2.2梁侧模板基本参数

计算断面宽度300mm，高度700mm，模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距200mm，内龙骨采用50×100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。

高强对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距150+400+400+450+450mm，断面跨度方向间距500mm，直径12mm。

4.3.2.3梁侧模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇砼侧压力和倾倒砼时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇砼侧压力。

新浇砼侧压力计算公式为下式中的较小值:

根据前述公式参数计算得出新浇砼侧压力标准值F1=50kN/m2

实际计算中采用新浇砼侧压力标准值F1=50kN/m2

倒砼时产生的荷载标准值F2=4kN/m2。

4.3.2.4梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算，面板的计算宽度取2m。

荷载计算值q=1.2×50×2+1.4×4×2=131.2kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=200×1.8×1.8/6=108cm3；

I=200×1.8×1.8×1.8/12=97.2cm4；

经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=13.12kN；N2=36.08kN；N3=36.08kN；N4=13.12kN。

最大弯矩M=0.82kN.m

最大变形V=0.5mm

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.82×1000×1000/108000=7.593N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f]，取15N/mm2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

截面抗剪强度计算值T=3×19680/(2×2000×18)=0.82N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

面板最大挠度计算值v=0.476mm

面板的最大挠度小于250/250,满足要求!

4.3.2.5梁侧模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。

q=36.08/2=18.04kN/m

内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

内龙骨弯矩图(kN.m)

经过计算得到最大弯矩M=0.360kN.m

经过计算得到最大支座F=8.025kN

经过计算得到最大变形V=0.1mm

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×10×10/6=83.33cm3；

I=5×10×10×10/12=416.67cm4；

抗弯计算强度f=0.360×106/83333.3=4.32N/mm2

内龙骨的抗弯计算强度小于17N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×4199/(2×50×100)=1.26N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.7N/mm2

内龙骨的抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=0.1mm

内龙骨的最大挠度小于450/250,满足要求!

4.3.2.6梁侧模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。

外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到：

室内燃气管道安装施工工艺标准最大弯矩Mmax=0.702kN.m

最大变形vmax=0.231mm

最大支座力Qmax=17.253kN

抗弯计算强度f=0.702×106/10160000.0=69.09N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

4.3.2.7对拉螺栓的计算

GBT 39469-2020 通用制造工艺知识分类及编码方法.pdf计算公式:N<[N]=fA

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；