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跨麻汉联络线特大桥32 48 32m后张预应力混凝土现浇连续箱梁施工组织设计

合武铁路WHZQ－2标跨麻汉联络线特大桥

现浇预应力混凝土连续箱梁施工组织设计

（一）跨麻汉联络线特大桥概况

本桥在DK330+588.25处跨越既有麻汉联络线，与本线交角为21°40′，在18＃－21#墩之间采用（32+48+32）m连续梁跨越。连续梁下部设计为桩基基础，18＃、21＃边跨过渡墩桩基础桩径采用1m，19＃、20#中跨主墩桩基础桩径采用1.25m。墩身均为单线矩形等截面实心墩。

麻汉联络线为单线客货共线铁路，如图1，标准轨距，挡碴槽宽6.3m无锡恒大城首期(新都丽苑B区)供配电外线工程施工方案151026（45P）.doc，单侧人行道0.8m。人行道外侧设0.6m宽排水沟。本线为京广线麻城至汉口段分支，每天5：00～20：00最大车流量（上下行）约24次。

图1既有麻汉联络线断面图

跨麻汉联络线特大桥18#~21#墩连续梁全长113.1m，（顺线路方向，含两侧梁端至边支座中心线各0.55m），道碴桥面宽8.4m，道碴槽宽4.4m，两侧人行道宽1.7m。全梁位于半径R=5500m的圆曲线上，另有约9.35m长位于缓直线上，梁上线路纵坡为G=－5.8‰，连续梁梁部依线路纵坡倾斜放置。

该连续梁采用单箱单室、等高度、变截面箱梁，梁高3.4m，顶宽8.4m，底宽4.2m，顶板厚度32cm，腹板厚度40~60cm，底板厚度32~50cm。在端支点、中支点、中跨中共设5个横隔板，隔板设有孔洞，供检查人员通过，端支点处横隔板厚1.1m，中支座处横隔板厚1.6m，中跨中横隔板厚0.5m。如图2：

二、现浇梁主要工程数量

现浇梁主要工程数量见下表：

1860级低松弛预应力钢绞线

外径97mm/内径90mm

HRB335/Q235

52.4＋34.7+28.8

HRB335/Q235

18.71+12.6/6.6

KTPZ12500－HX/DX/GD/ZX,各1个。

跨麻汉联络线特大桥32＋48＋32现浇箱梁采用一次性全断面现浇完成。

边跨支架搭设采用碗扣式脚手架，搭设前进行原地表处理，清理完既有的草根、杂物、水坑等，原地表整平后用压路机进行碾压密实，再在上面灌注15cm厚C20混凝土，混凝土等强3天后开始搭设脚手架。

边跨脚手架采用直径48×3.5mm的碗扣式脚手架，组装灵活，通用性好，纵横向剪刀撑采用同样规格的钢管，用回转扣件连接，可调底托底部架设通长的扫地杆，确保支架的局部及整体稳定，使支架立杆在平杆及剪刀撑的作用下达到承受设计荷载的能力。

边跨脚手架搭设完成后，采用现场分段加载预压，每5m设置一个控制断面，设置观测点，用堆码沙袋的形式模拟现浇梁各种荷载，预压重量按照设计图纸足额加载，以检验支架稳定可靠性。预压过程为分级加载，加载过程中应观察支架的稳定情况。加载前测量各个断面的控制点，加载完成后分次测量沉降情况，支架沉降观测数据稳定后，卸载沙袋，沙袋卸载完后，再次测量观测控制点，并统计分析相关数据，通过加载和数据分析，消除了支架的非弹性变形，计算出了支架的弹性变形以便作为调整模板预拱度的依据。

中跨采用贝雷梁搭设的门洞通过，门洞设计保证了足够的铁路限界，门洞搭设前，对门洞基础所在的原地表整平，碎石覆面夯实，既有线两侧设置C25钢筋混凝土条形基础，条形基础设置预埋件，与直径60cm的钢管焊连，钢管承重立柱上方架设2片I40a的工字钢并列焊连作为上部贝雷梁的分配梁，贝雷梁采用与线路夹角45度角设置，贝雷梁总计23个拼装单元，最外测2个单元间距2m，中间均为1m，贝雷梁、钢管立柱及分配梁检算均充分考虑了强度、刚度、局部承压，局部稳定及整体稳定等因素，设计了强有力的横向连接系以确保整体受力。架设贝雷梁为铁路上跨作业，需要封锁要点施工，通铁路局及工务部门密切配合，确保架设过程的安全。

中跨门洞贝雷梁及边跨支架顶托上面均设置纵横向方木，底层方木间距90cm，上层方木间距30cm，中跨门洞的采用双层方木间夹对口木楔以便落架，上层方木与竹胶板钉合，竹胶板板缝处必须设置上层方木，并加设密封条，确保接缝严密不漏浆。

现浇箱梁外模采用底包侧的方式，外模采用竹胶合板模板配异型圆角模配合，内模采用方木加劲竹胶合板，内外模除采用支架钢管进行侧面内内支撑外，还采用对拉螺杆（拉条）支撑。

梁体混凝土采用混凝土拌和站集中拌和，混凝土罐车运输，综合考虑运距，灌注时准备6辆混凝土罐车。混凝土采用两台37m臂架式泵车分别站位于19＃墩和20＃墩泵送混凝土入模，备用二台地泵，二台150KW发电机。

混凝土的浇注顺序采用纵向分段，水平分层的浇注方式，纵向分段按照在墩顶后合拢的方式进行，先从三跨跨中部分开始布灰，在水平分层的条件下向墩顶推进，反复进行，直至混凝土浇注完成，确保混凝土施工质量。

混凝土采用插入式振捣，桥面收面采用铝合金直尺刮平，人工用抹子镘压抹光，并用塑料刷拉毛。

混凝土浇注完成后，及时进行养生，养生采用覆盖蓄热法，在混凝土梁上表面遮盖土工布，侧面不拆模，在箱梁内部等强拆模后，在箱梁内部生火炉烧热水进行简易蒸气养护，另外，挂设彩条布在翼缘板下方及腹板的外侧，防止冷风引气的不均匀降温。

混凝土等强达到设计强度的90％后，选取部分典型孔道组织进行孔道摩阻试验，对取得的参数与设计进行对比，如有必要，组织进行预应力调整并实施。

张拉压浆完毕后，拆除侧模及边跨脚手架，拆除中跨贝雷拼装单元，向纵向两侧的分配梁方向平移至翼缘板外，采用25吨汽车吊在要点时间段内吊离后，解体拆除。

现浇梁详细的工程施工计划见附件。

附：《合武铁路WHZQ－2标跨麻汉联络线特大桥32＋48＋32m现浇预应力混凝土连续梁施工计划网络图》

负责本工程的全部支架搭设和拆除以及支架预压作业

负责本工程的全部内、外模板安装及拆除和砼浇注及养生作业

负责本工程的全部钢筋、预应力筋的下料加工和绑扎作业

负责本工程的全部纵、竖向预应力筋的张拉、真空压浆作业

负责预压砂装卸、倒运以及其他辅助工作。

为确保混凝土的拌和质量,砼全部采取集中拌和、供应混凝土，设置了两座混凝土拌和站，以满足施工要求。同时，为了保证施工混凝土供应万无一失，计划利用一分部川龙大道拌和站作为应急拌和站，提前储备相应的物资，确保混凝土浇注一次成功。

六、计划投入的主要机械设备

跨麻汉联络线特大桥现浇箱梁主要设备进场计划表

2006年12月15日

2006年12月15日

2006年12月20日

2005年12月15日

2005年12月20日

八、现浇连续箱梁施工流程

九、场地平整及边跨支架搭设

根据设计图给出的原地面地基承载力为150KPa，不能达到支架架设要求的地基承载力，因此要对原地面进行处理。根据实际地质情况，边跨18#~19#墩、20#~21#墩之间地面2.0m以内均为硬塑黏土，因此不必换填。首先平地机将地面平整后，用压路机碾压密实后浇注15cm厚C15混凝土进行硬化处理，以满足支架搭设的承载力要求。硬化处理完毕后，即可搭设支架。支架底部采用底托支撑，底托下垫15cm×15cm方木或者18号槽钢。支架搭设需要测量出底托标高，用以控制支架搭设高度，同时也要保证同一层平杆在同一平面上。

支架采用碗扣式脚手架，纵向间距分60cm及90cm两种。为增加支架稳定性，纵向每隔4.5m设1道横向剪刀撑，横向每3.6m设1道纵向剪刀撑。且剪刀撑均与6～7根立杆联系，与地面夹角成45°～60°，并要将各道剪刀撑联结成整体，剪刀撑钢管和立杆用旋转扣件扣紧。

箱梁外侧立杆搭设时加高，并搭设横杆，上架5cm厚木板作为施工时的操作平台，操作平台宽度可按1.0m铺设，立杆外侧挂安全防护网，防护网高度不小于1.3m。脚手架搭设布置如3，纵向脚手架搭设见附图。

由断面积分析图可得到，现浇梁典型断面分两种形式，为安全计，检算按照III－III断面计算，该断面每延米断面积为8.2932平方，计算考虑5％的涨模系数，可以得到现浇梁每延米总面积为
，为安全计，取预应力混凝土连续梁每立方米容重为2.65t,所以
。

每延米内模板、外模板及支撑系统按照1t/m设计，即q1=10KN/m,内模采用组合钢模板，外模采用竹胶合板，方木靠带，直径48×3.5mm的钢管支撑。

2、脚手架承载能力检算

假设边跨全断面所有重量均由4.2m范围内8根脚手架立杆承担，脚手架纵向间距0.9m，横向0.6m，则每根立杆承重为：

因主跨（19#~20#之间）呈斜交21°40′跨既有麻汉联络线，为绝对保证既有线行车安全，我部决定在主跨之间用3m标准贝雷架组装成15m贝雷梁作为梁底承重构件。

19#、20#墩下部结构施工完毕后，在既有线两侧人行道外侧1.5m范围内进行基底处理，挖深0.8m宽1.5m长30m的条形基础。基础底部30cm内用B组填料处理，使地基承载力达到150KPa，上部50cm浇筑C20混凝土，混凝土初凝前，分别在两端头埋设直径30mm的钢吊环，作为滑移贝雷梁时的挂钩。同时由测量人员在顶面放样钢管桩桩位，然后预埋1cm厚100*100的钢板，并埋设地脚螺栓。待混凝土强度达到设计强度的70%，即可用人工配合吊车进行钢管桩装配工作；钢管桩吊装完毕即进行条形分配梁焊接施工。条形基础、钢管桩门洞及条形梁图如下图所示：

条形基础、钢管桩门洞、分配梁及贝雷梁横向布置图

分配梁工字钢架设完毕后，将既有线路两侧场地平整、夯实，准备架设贝雷梁。贝雷桁架现场拼装组合，采用两台25t汽车吊吊装，人工调整贝雷梁到设计位置后用型钢焊接固定。根据详细制定计划，合理安排工期的原则，在架设贝雷梁时，我部计划要10个封锁点，每个封锁点20－40分钟。

架设完成后，用横向杆件将各片梁连接起来，形成整体，并沿贝雷桁架左右两侧全部安装尼龙防护网，高度高出成形箱梁2.5米。

附：《贝雷梁搭设横断面与限界图》

附：《贝雷梁搭设平面图》

附：《吊车装吊贝雷梁站位示意图》

贝雷梁封锁要点架设详细方案详见《32＋48＋32m连续梁施工搭设既有线门洞架设贝雷施工方案》，另行成册专述。

主跨门洞承载力检算如下：

按照每延米贝雷片的自重约为
。

2、模板及支撑系统自重

每个断面底板范围内摆设单元为5对合10片，假定模板及支撑系统荷载由这10片均摊：

每延米内模板、外模板及支撑系统按照1t/m设计,内模采用组合钢模板，外模采用竹胶合板，方木靠带，直径48×3.5的钢管支撑。

3、施工人员及施工材料、机具行走运输或堆放荷载

为安全计，假定现浇梁梁体混凝土的荷载均由箱梁底板4.2m范围内的桁架承担，计算分布荷载可得斜角门洞范围内底板接触面的分布均载：

。为了保证门洞桁架梁的刚度，取桁架搭设方向与既有线夹角为45度的安设角度，以减小计算跨径，由条形基础平面图知，实际计算跨径约12m；

贝雷桁架每2榀为一个组合单元，单元中对中间距为1.2m，部分最不利荷载下的单元全部在现浇梁底板下面承担接触面的均布荷载。

根据以上分析，可以计算出每根12m计算跨径下的均布荷载分布集度：

，所以，单片贝雷桁架的分布荷载为：

（1）跨中弯矩暨强度计算：

挠跨比
说明：为了满足贝雷桁架两端的局部承压满足要求，需要对支点附近腹杆补强。

附：《贝雷梁架设后局部补强加固技术交底》

钢管采用直径60cm，壁厚6mm，断面积为
，间距取2m，设4.2m范围内全部荷载为：

按照与既有线夹21度角摆放贝雷梁，21度方向分配梁长度为
,分配梁下端设置5根钢管（3m间距）立柱支撑。

（2）单侧每根钢管强度计算

立杆钢管截面的回转半径：

轴心受压杆的长（暂按8m考虑）细比：

，此处轴心受压杆的计算长度按照两端铰接考虑，乘系数取1.0;

7、贝雷桁架两侧分配梁计算

分配梁采用I40a双工字钢并列放置,为安全计，将钢管立柱间的工字钢分配梁简化为简支梁计算模型：

单榀桁片的分配梁跨中集中荷载为：

支架及贝雷搭设完毕进行预压，预压重量为现浇箱梁梁体重量的120％，压载实物为土袋或砂袋，以消除支架的非弹性变形和检查支架整体稳定性及支架强度。加载前，先准确确定各测点位置，钉上钉子做为记号。测量各测点标高。按混凝土重量的分配情况，一次加载至120%施工荷载。土袋堆放顺序为先底板，后翼板，均要对称进行。

土袋堆放完毕后，测量各点标高。每天定时观测两次，待前后两天的测量数据在±3mm以内，并报测量监理工程师签认合格后，确定支架稳定后，卸除土袋，卸除土袋前测量各点标高。卸除顺序为先翼板后底板，也要对称进行。土袋卸除完毕后，测量各点标高。测量人员用专用表格对每次测量数据进行详细记载，根据现场采集的数据及时进行计算、分析、处理、修正，得出系统弹性变形值，按预压测量计算所得的支架系统弹性变形值进行模板标高调整。最大断面及最小断面预压高度如附图。

附：《支架预压加载技术交底》

十二、现浇梁施工相关施工工艺

1、内、外模安装及支撑

预压完毕，支架承载力满足要求，即可进行模板安装等工作。本段连续梁外模板采用15mm厚竹胶板，15×15cm方木间距30cm作为竖肋，15×15cm方木竖向间距0.4m作为横肋；内模采用组合钢模板或竹胶板拼装，纵横向背带采用10×10cm方木，纵向间距0.5m，竖向间距1m左右。钢管支撑适当加密保证背带刚度。齿板、中横梁和端横梁模板现场根据图纸另行制作，模板加固主要采用拉条和钢管支撑。内模加固见附图。

附：《标准段内外模安设及支撑示意图》

附：《支架搭设及模板调平标高控制技术交底》

附：《跨麻汉连续梁标高计算表》

在安装模板时，除严格按照主梁的结构尺寸进行放样造型外，必须采取可靠措施对模板进行固定，确保模板在浇筑混凝土时不致因振捣和混凝土自重等原因而发生跑模、变形等现象。

模板成型前现场技术人员和测量人员应对模板底面高程、预应力孔道座标、顶板混凝土高程等进行校核。

外模采用竹胶板模，内模采用钢木结合的形式，内模支撑支架采用钢支架，应对其结合部位要有联接措施，板厚满足刚度要求。内模在底腹板钢筋绑扎、预应力筋定位完成后安装。

箱梁结构采用一次浇筑成型，内模顶板预留天窗，作为底板混凝土布料、箱内短束张拉及内模拆除用。

内模安装完成后及时的将可调拉压杆安装到位，注意其位置必须与预应力孔道位置错开，完成后对模板测量、校核。

主梁因截面形式不断变化，对模板要求较高，所以每次模板安装完成后，必须对模板的结构尺寸进行再校核。

箱梁普通钢筋事先在钢筋作业场加工好，钢筋成型应事先放出钢筋大样，根据大样试加工三根合格后方可大批成型。

下料时应根据梁体钢筋编号和供料尺寸的长短，统筹安排，采取连续配料法下料以减少钢筋的损耗。

热轧光圆钢筋和螺纹钢筋需用闪光对焊方法焊接，其接头应熔接良好，完全焊透，不得有钢筋

焊接接头按每200个为一个检验批，规定抽取试件作冷弯和抗拉试验，合格后方可使用。

绑扎严格按设计图纸和施工规范进行，要求钢筋表面洁净，钢筋平直，无局部弯曲。

为保证波纹管位置准确，纵向每100cm设置一道定位网，波纹管弯起部位加密至30cm。竖向预应力筋每隔1m设定位网一层，网格分别于就位后与梁体顶板、腹板、底板主筋焊接。

波纹管须保证平顺，波纹管与钢筋相碰时，可适当移动梁体构造钢筋或进行适当弯折，可加工异性钢筋满足要求。

钢筋绑扎时，其扎丝头需进入钢筋区域内，不得外伸至保护层内。

为保证保护层厚度，在钢筋与模板之间应设置塑料垫块，垫块应与钢筋扎紧，保证垫块绑扎后不会转动。

保护层垫块的设置要求：垫块呈梅花形布置，底板及翼缘板底面间隔不大于0.8m，腹板处不大于1.2m。

在焊接接头长度区段内（35d），同一根钢筋不得有两个接头，配置在接头长度区段内的受力钢筋，其接头的截面面积的百分率应≤50%。绑扎连接，绑扎接头的搭接长度：I级钢筋≥25d，Ⅱ级钢筋≥45d。两接头间距离≥1.3倍搭接长度。配置在绑扎接头长度区段内的受力钢筋,其接头的截面面积的百分率应≤25%。

波纹管安装前应仔细检查波纹管接头是否良好。安装传送前端需人工引导进预设的定位网眼中，穿送不得用力过猛，以免造成波纹管折断变形。

波纹管的接长连接，应采用本身具有密封性能的专用连接器连接，连接部分采用塑料胶带缠裹好，避免浇注混凝土时水泥浆渗入管道内造成堵塞。

波纹管安装完毕后，检查其位置是否正确，误差应在规定范围内，波纹管曲线应圆顺，否则须进行调整直至符合要求为止。

波纹管安装后，检查压浆孔、排气孔是否畅通，检查合格后将其用塑料胶带封住，防止浇注混凝土时水泥浆渗入。

钢绞线下料应放在特制的放盘框中进行，防止钢绞线弹出伤人和扭绞。

预应力束按实际计算的长度加100毫米余量作为下料依据，下料应在平整的水泥地面上进行，下料长度误差不得超过30cm。

切割后的钢绞线应进行梳理顺直及编束，然后用扎丝每隔2～3m绑扎一道，其扎丝扣应置于钢绞线的空隙里，编束后应在钢绞线束两端挂上长度及编号标志牌，并分类存放，且应架离地面，防锈蚀。编束后的钢绞线应顺直不得扭结。

钢绞线切割采用砂轮锯，钢绞线切割口两侧各30mm处用铁丝绑扎。

预应力穿束前，应用压缩空气清除管道内积水及污物，穿束前还应核对一下穿束的管道编号和钢束是否相符，以防穿错。

预应力束计划采用人工单根穿放，腹板长束可考虑采用卷扬机整束穿放，穿入孔道内的钢绞线应整齐顺直。

预应力高强精轧螺纹钢筋在非张拉端露出锚具的长度大于钢筋的直径，在张拉端露出锚具的长度应大于或等于钢筋6倍螺距，张拉结束氧割所留的露出锚具的长度等于或大于钢筋的直径。

主梁采用C50混凝土，在混凝土原料的选择、配合比、拌制上应严格按照要求执行，在浇筑前，试验中心应做C50混凝土的实验，并出具试验报告，最终确定配合比。混凝土的初凝时间不小于15小时。坍落度控制在120－160mm。

1、混凝土浇注前准备工作

砼浇筑前报请监理工程师按照设计图纸核对钢筋布置及支座安设等预埋件，检查模板断面尺寸误差是否符合规定，桥梁中线误差情况，模板接缝情况衣表面平整光洁度。对以上情况逐项检查、验收，各项检查合格达优后方可进行砼浇筑。混凝土浇注前，首先对模板内的杂物安排专人进行清理，然后用空压机对模板内的灰尘吹风及高压水泵用水冲洗模板内表面，同时再对模板内进行润湿.

2、混凝土的运输与供应

现浇连续梁施工时，采用2台混凝土汽车输送泵车进行施工，准备2台混凝土拖地式输送泵备用，为确保混凝土运输及供应，计划使用6台混凝土运输车运输砼。

整体浇注混凝土施工时从跨中向两侧对称逐步推进进行浇注，混凝土浇注顺序示意图：

连续梁混凝土浇筑方向示意图

浇注混凝土时,应就每箱的底板、腹板高度,沿结构横截面以斜坡层向前推进。斜坡层倾斜角20°～25°。

连续梁纵向混凝土浇筑顺序

箱梁施工时浇筑顺序为先从腹板布料浇筑底、腹板梗胁部位混凝土，必须做到振捣密实后混凝土能翻浆至底板；第二步浇筑底板剩余混凝土，此时振捣时注意不能对已浇筑梗胁混凝土扰动，以免造成倒角混凝土掉落，形成倒角不饱满，这样浇筑后可以对腹板混凝土形成一定的阻力，再分层浇筑腹板混凝土时，振捣后不会形成掉落的现象；底板混凝土浇筑完成后，对其表面及时修整、抹平，等定浆后再抹第二遍并压光。第三步进行腹板混凝土浇筑，腹板采用分层浇筑的方法，根据梁高不同分三到五层浇筑，每次布料高度以50—60厘米为宜，并充分振捣；第四步进行顶板混凝土浇筑，由翼板外侧两边对称向线路中心合拢。一次性全断面现浇箱梁施工时浇筑顺序为底板、腹板、顶板，沿梁高方向浇注顺序如下图所示：

底板浇注时，从腹板下料振捣，如腹板下料不能满足底板砼量，可从每箱的顶板内模预留孔下料。施工时，派专人注意观察底板混凝土的稳定，防止腹板混凝土下坠引起翻浆，造成病害。

振捣时采用小头径的振动棒，操作应快插慢拔，振动棒移动距离不超过振动棒作用半径的1.5倍，（约30cm），振动时振动棒上下略为抽动，振动棒插入深度以进入前次浇注的混凝土面层下50～100mm为宜。

混凝土振捣时间，以表面没有气泡逸出和混凝土面不在下沉为宜。混凝土振捣排专人指挥、检查，振捣定人定点分片包干、责任到人。

桥面混凝土先用振动棒振捣，然后采用振动梁进行收浆，人工抹面后用竹扫把或粗毛刷将混凝土表面拉毛处理。

当桥面混凝土浇注完毕，采用土工布或麻袋覆盖，不得污染桥面。养护由专人专班及时进行，当气温低于5℃时，采取冬季施工保温措施，使用塑料薄膜严密覆盖混凝土表面，不得向混凝土表面上洒水。混凝土养护用水与拌制梁体混凝土用水相同。

6、控制箱梁裂缝的技术措施

连续箱梁整体现浇属于大体积砼浇注，如若措施不当，极易出现裂缝。根据开裂的原因及形态可以分为塑性裂缝、失水干缩裂缝、温度裂缝以及收缩裂缝、应力破坏裂缝等，砼结构开裂会严重影响结构的耐久性。根据我们工程实践经验，拟采用以下技术措施：

（1）改善砼材料物理力学性能

首先应控制砼水灰比，当水灰比大于0.45时，砼水化胶凝后，砼内部会留存有自由水分，其蒸发后形成连通式孔洞，一方面会降低砼的抗碳化能力，造成钢筋锈蚀砼开裂，另一方面会严重劣化砼微观结构完整性，产生更多的接触裂缝。其次应掺用部分矿物活性料，一方面减少砼水化热总量，过高的砼水化热会在砼内外形成大的温度梯度，产生温度应力，一旦温度应大于硬化初期砼的抗拉强度应会产生温度裂缝；另一方面降低砼的温度敏感性，即降低砼的线膨胀系数，使砼结构在环境温度变化时产生的变形低于极限拉位变，从而避免砼开裂。再次使用高效复合外加剂，例如使用微膨胀剂，可以补偿砼的水化干缩，避免产生干缩裂缝；使用缓凝剂通过延长砼水化热产生时段，可以削弱砼水化热峰值，从而降低砼结构内外温差津06S401.pdf，避免温度裂缝的产生。最后应采取可靠的浇注及振捣工艺，保证砼的密实性。

首先控制砼的入模温度，当环境气温过高时，应通过调整拌合水、骨料温度，调整砼拌合物温度，并在砼运输过程中采取罐体外浇水降温措施，从而控制砼入模温度在合理的范围内。其次控制环境温度，例如在高温季节可以通过喷水降低模板温度；在日照强烈时，在日照一侧模板面上悬挂湿草袋遮阳、砼初凝后用通风机向箱室内通风以及在箱室内蓄水并定时置换等措施，降低环境温度。再次控制环境其它条件，例如风速大时，会使初凝砼表面加速失水，从而容易形成砼表面干缩龟裂或开裂，因此大风天气，砼暴露面应采用土工布洒水覆盖等方法，对砼表面进行保护。

砼的塑料裂缝、表面龟裂以及钢筋位置的沉陷裂缝在箱梁支架现浇中较为常见，原因主要是工艺粗糙造成的，克服砼塑性裂缝、表面龟裂缝的主要措施是除控制砼水灰比，在砼初凝时还要用钢抹刀反复仔细用力镘压。避免钢筋的沉陷裂缝的主要措施是在抹面镘压基础上，一是在砼振捣时避免振捣钢筋，以避免在钢筋周围聚集自由水及水泥浆，过量的水泥将会降低Ec，从而造成大的砼干缩；二是在施工作业时避免反复扰动钢筋（例如人工踩踏），施工人员应使用木道板。实践证明砼的早期开裂除与砼材料物理力学性能有关外，还主要与砼的早期养护不当有关，因此为预防砼开裂，必须加强砼养生，砼的养生方式应按环境温度条件，通过砼热工计算及结构力学计算予以确定。

其它砼的开裂原因还有砼的变形约束开裂、砼的斜截面抗剪强度破坏开裂、砼的局部应力集中强度破坏开裂等，以及由于施工工艺错误，例如失当的施加预应力顺序、错误的模板支架拆除程序，都可能造成砼梁开裂。对此应在结构分析的基础上有针对性的采取必要的构造技术措施。

在箱梁梁体混凝土强度和弹性模量均达到85％设计强度，且混凝土龄期不少于9天，即可进行预应力张拉作业，箱梁所有纵向预应力钢束均采用两端张拉，预应力束按设计院提供的张拉次序表对称张拉（见张拉顺序表），以油表读书为主支座安装分项工程施工方案，伸长量作为校核用。张拉前测定腹板管道摩阻。

安装锚具、千斤顶→0.1σk（测初始伸长量及夹片外露量）→0.2σk（测伸长量及夹片外露量）→张拉至设计应力σk（持荷5分钟）→补充到σk（测控制油压伸长量及夹片外露量）→回油锚固（测锚固回缩量）→检查是否有滑丝、断丝情况发生。张拉千斤顶以及油表在预施应力前必须经过校正，确定其校正系数。张拉应左右对称进行，最大不平衡束不得超过一束。