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海晨国际落地式脚手架施工方案

1、海晨国际建筑平面图

建设单位：湖南海晨国际置业有限公司

GB+28399-2012商品车辆滚装专用码头滚装作业安全操作规程.pdf监理单位：常德市旺城建设监理有限公司

施工单位：湖南省第五工程有限公司

建设地点：津市市民明珠广场西侧

建设规模：津市市海晨国际位于津市明珠广场以西。其中地上四层为裙楼，裙楼上部五至三十二层为1#、2#两栋独立塔楼，建筑高度99.95M，主体为框支剪力墙结构。

本工程架体搭设随主体施工进度同步进行，架体实际搭设高度30.2m,采用落地式脚手架搭设单立杆双排脚手架（10m以下采用双立杆）。该脚手架部分搭设在地下室顶板上，部分落在基础地面上。

4.1.1仔细阅读并审核施工图，熟悉结构形状、尺寸，做出架体布置详图、搭设技术交底。

4.1.2根据工程进度情况及布置图，编制各种材料的备料计划、进场时间安排，确保脚手架及时搭设使用。

4.1.3熟悉相关施工规范，对问题进行预判，确保脚手架实施过程中的安全。

4.2.1钢管：Ф48×3.5mmQ235钢管，钢管长度1.5m、2m、3m、4m、6m。钢管（纵横水平杆、主副立杆）使用前应先除锈再涂刷黄色防锈油漆，用于剪刀撑的钢管涂刷红白相间防锈油漆。

4.2.2扣件：回转扣件、十字扣件、对接扣件等。扣件材料应符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。

4.2.3脚手板：竹脚手板宜采用毛竹或楠竹制作的竹串片板、竹笆板；竹串片脚手板应符合现行行业标准《建筑施工木脚手架安全技术规范》(JGJ164)。

4.2.4防护网：阻燃型绿色密目安全网1.8m×6m(2000目/1002cm)。

4.2.5其它：扳手、安全带等。

4.3.1材料准备充足，满足搭设进度要求。

4.3.2现场杂物已清除，并完成排水措施施工，排水畅通。

施工总安排、人员组织、现场协调、现场指挥

书面技术交底、检查、验收

安全文明施工指挥、交底、检查、验收

材料供应、使用状况检查

轴线、标高控制、偏移观测

施工队伍要明确分工，各行其责，准备充足的劳动力，确保随施工进度架子及时搭设，不可由于架子问题而影响关键施工，每个班组人员的组织配备如下：

技术员、质检员：各一名，负责对施工人员的技术交底、检查施工质量，并且搭设施工前，施工队技术人员必须对本队架子工进行现场操作技术交底及安全交底；

安全员：各一名，负责配合项目部安全员，做好安全文明施工，架子搭设、改造时，安全员必须在现场指挥、监督，确保安全；

架子工：数名，进行架子搭设施工，所有施工人员必须持证，搭设前项目部安全员对工人进行安全教育，配备好安全帽、安全绳，并在施工中正确使用。

五、方案设计及搭设施工工艺

5.1、落地式脚手架的搭设参数

（2）搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为0.8米，大小横杆的步距为1.7米；

（3）内排架距离墙边长度为0.30米，立杆下铺设50mm厚通长脚手板；

（4）采用的钢管类型为Φ48×3.5mm；

（5）连墙件采用预埋钢管的形式，间距按照两步三跨设置，竖向间距3米，水平间距4.5米，呈梅花形布置。

（6）同时施工1层，脚手板共铺设2层。

5.2施工工艺流程及构造要求

基础清理→铺50mm厚脚手板→摆放扫地杆（贴近地面的大横杆）→逐根树立立杆，随即与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆扣紧→安装第一步大横杆（与各立杆扣紧）→安装第一步小横杆→第二步大横杆→第二步小横杆→加设临时斜撑杆（上端与第二道大横杆扣紧）→第三、四步大横杆和小横杆→接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板。

5.2.1基础清理：搭设脚手架前，将地基夯实找平；

5.2.2根据外架的位置线在地面上铺50×250mm通长的脚手板作为立杆的垫板；

5.2.3脚手架的搭设选取一个角部为开始点，向两边延伸搭设；

5.2.4根据测量放线布置纵横向扫地杆，扫地杆距离地面200mm；

5.2.5根据测量定位依次竖起立杆，内排立杆距结构外边线距离按照上述搭设参数搭设,不得随意改变，立杆与纵横向扫地杆间采用扣件连接牢固；

5.2.6脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置。立柱接头除在顶端可采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件对接。相邻立柱对接头位置应设在不同的大横杆步距内，沿高度方向错开的距离大于500mm以上，与相近大横杆的距离不宜大于步距的三分之一。立杆顶端高出施工操作层面1500mm以上（如图所示）；

5.2.7装设第一步纵向和横向水平杆，随校正立杆之后予以固定，并按此顺序依次向上搭设；

5.2.8大横杆步距为1.5m，上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一；同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。相邻步架的大横杆错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受载情况。（如图所示）

5.2.9小横杆：贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧；

5.2.10脚手架的纵横立面图及施工升降机卸料口如下图所示

5.2.10剪刀撑设置：

5.2.11安全网挂设：随外脚手架的搭设，外架外侧挂好绿色安全立网，立网挂在外排立杆脚手架内侧，保证外脚手架全封闭。每个作业层下，挂设一道双层安全平网。

5.2.12外立杆及横杆刷黄色油漆，剪刀撑刷红白相间的油漆。

5.2.13脚手板铺设：脚手板规格为50×250×2000mm竹夹板，设置在三根横向水平杆上。脚手板两端应采用直径为8mm的铁丝各设两道箍，端部脚手板探头长度为150mm，板长两端与支撑杆可靠固定。根据施工部位和进度，在施工层脚手架上满铺好脚手板；

5.2.14护栏和挡脚板：作业层采用Φ48×3.5钢管设两道护栏和挡脚板。上栏杆上皮高度为1.2m，中栏杆居中设置；脚手板挡板宽度不小于180mm。栏杆和挡板均应布置在立杆内侧。

5.3.1外架拆除顺序：拆除安全防护网→清理水平网上的杂物→拆除水平网→逐步拆除剪刀撑→拆除小横杆→拆除大横杆拆除立杆→构件清理与堆放

5.3.2外脚手架拆除大的原则是由上而下，先绑后拆，后绑先拆。先拆栏杆、脚手板、安全防护网、水平网、剪刀撑，后拆小横杆、大横杆、立杆等。

5.3.3所有的钢管采用人工传递倒运。

5.3.4拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定

⑴全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系等是否符合构造要求；

⑵由各班组技术员对工人进行拆除安全技术交底；

⑶清除脚手架上杂物及地面障碍物。

5.3.5拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；

5.3.6当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再进行拆除；

5.3.7卸料时应符合下列规定：

⑴各构件严禁直接抛掷至地面；

⑵运至地面的构件应按规定及时检查、整修与保养，并按品种、规格码堆存放整齐。

六、质量要求及保证措施

6.1为保证水平杆件的平直度，搭设第一道大小横杆后，必须用水准仪调平一次；

6.2为确保外架立杆的垂直度，转角处的立杆必须用经纬仪调直；

6.3随时校正杆件垂直和水平偏差，避免偏差过大；

6.4按脚手架的横距，纵距要求放线定位，脚手架底座应准确地放在定位线上；要放平稳，底座不得悬空；

6.5设专人进行材料检验，保证各种材料符合要求；

6.6扣件拧紧力矩不应小于40N·m，且不大于65N·m。

7.1在外架施工时不得在基础结构上随意乱扔钢管，防止砸伤；

7.2在施工过程中不得随意拆除外架立杆、横杆、安全网和脚手板，有局部妨碍施工的部位必须经过安全员同意并另行加固后再行拆除；

7.3安全网悬挂整齐、美观、牢固，不得随意破坏。如发现损坏应及时跟换新网，采用安全绳进行固定。

8.1.1项目安全员要积极监督、检查脚手架搭设过程中安全责任制的贯彻和执行情况；

8.1.2外架施工前项目安全员必须对所有架子工人进行安全交底，并对安全知识进行考核，不合格者严禁上岗。搭设脚手架必须由经过安全技术教育的架子工承担，做到持证上岗。同时做好教育记录和安全施工技术交底；

8.1.3施工人员必须戴好安全帽，高空作业必须佩带安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。工作期间不得饮酒、吸烟，要严格遵守工地的各项规章制度；

8.1.4在脚手架搭设和拆除过程中，周围必须设警戒线，在警戒线以内，严禁其他人员施工、行走，外围有人指挥，安全员全过程在现场监督，及时排除安全隐患；

8.1.5至下班时间架子未施工完毕的，必须得到项目部安全、技术验收后，确保稳固方可离开，第二天按照相同的施工组织程序继续进行搭设。搭设好的架子必须经过项目部验收方可使用；

8.1.6六级（含六级）以上大风、高温、大雨、大雪、大雾等恶劣天气，应停止作业。雨雪后上架作业要采取防滑措施，并扫除积雪；

8.1.7脚手板要铺满、铺平，不得有探头板。作业层的挡板、防护栏杆及安全网不得缺失。严格控制施工荷载，确保较大的安全储备，同时施工的操作层数不得大于2层，施工荷载不大于3kN/m2；

8.1.8搭设脚手架起步时应设临时抛撑，同时设一道随架子搭设高度提升的安全网；

8.1.9拆除脚手架的过程中，凡已经松开连接的配件必须及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的连接杆件。拆下的杆配件必须以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。严禁搭设和拆除脚手架的交叉作业；

8.1.10架子搭设完毕需经验收合格后方可使用；

8.1.12脚手架使用期间严禁拆除主节点处的纵、横向扫地杆、水平杆以及连墙件。

8.2.1重点控制现场的布置、文明施工、污染等；

8.2.2保持场容整洁，材料分类码放整齐，拆下的钢管、卡子按照规格码放，有防雨防潮措施，保持场地的整洁；

8.2.3钢管、脚手板、扣件运至现场后，如用起重机械提升就位，应有专人指挥，专人负责，放置在指定地点；如工人卸车摆放，应轻拿轻放，排列整齐，严禁打开车挡板后任其由车上滚落到地下，制造噪音；

8.2.4施工时操作工人不得在架子上打闹、大声喧哗、敲打钢管，严格控制噪音、粉尘以及光污染，禁止夜间施工；

8.2.5脚手架外侧钢管，钢管上的混凝土及时清理，按照规定涂刷油漆，不得乱涂乱画；

8.2.6保养卡子用的机油等材料不得乱放，更不得污染其它成品。

落地式扣件钢管脚手架计算书

钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

双排脚手架，搭设高度29.0米，10.0米以下采用双管立杆，10.0米以上采用单管立杆。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.70米。

钢管类型为φ48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.40米，水平间距4.50米。

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设3层计算。

栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。

脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。

基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。

地基承载力标准值20kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m

活荷载标准值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m

荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

M=3.511×0.8002/8=0.281kN.m

σ=0.281×106/5080.0=55.293N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×2.551×800.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.542mm

小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN

活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN

荷载的计算值P=(1.2×0.031+1.2×0.210+1.4×1.800)/2=1.404kN

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.404×1.500=0.377kN.m

σ=0.377×106/5080.0=74.204N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.052mm

集中荷载标准值P=(0.031+0.210+1.800)/2=1.020kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=1.146×1020.360×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=1.572mm

V=V1+V2=1.624mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN

活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN

荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.210+1.4×1.800=2.841kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1251

NG1=0.125×30.000+10.000×0.038=4.138kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×3×1.500×(0.800+0.300)/2=0.866kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17

NG3=0.170×1.500×3/2=0.383kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010

NG4=0.010×1.500×30.000=0.450kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.836kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.300

Uz——风荷载高度变化系数，Uz=1.000

Us——风荷载体型系数：Us=0.600

经计算得到：Wk=0.300×1.000×0.600=0.180kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.9×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：

N=1.2×5.836+0.9×1.4×3.600=11.540kN

单双立杆交接位置的最大轴向压力：

N=1.2×4.201+0.9×1.4×3.600=9.577kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：

N=1.2×5.836+1.4×3.600=12.044kN

单双立杆交接位置的最大轴向压力：

N=1.2×4.201+1.4×3.600=10.081kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.9×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩：

Mw=0.9×1.4×0.180×1.500×1.700×1.700/10=0.098kN.m

五、立杆的稳定性计算:

单双立杆交接位置和双立杆底部均需要立杆稳定性计算。

参照施工手册计算方法，双立杆底部的钢管截面面积和模量按照两倍的单钢管截面的0.7折减考虑。

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，底部N=12.044kN，单双立杆交接位置N=10.081kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.700=2.945m；

　　A——立杆净截面面积，A=6.846cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=7.112cm3；

λ——由长细比，为2945/16=186；

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.207；

　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

σ=12044/(0.21×685)=84.850N/mm2；

不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

　　经计算得到单双立杆交接位置σ=10081/(0.21×489)=99.436N/mm2；

不考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆稳定性计算σ<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，底部N=11.540kN，单双立杆交接位置N=9.577kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.700=2.945m；

　　A——立杆净截面面积，A=6.846cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=7.112cm3；

λ——由长细比，为2945/16=186；

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.207；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.098kN.m；

　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

经计算得到σ=11540/(0.21×685)+98000/7112=95.123N/mm2；

考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

　　经计算得到单双立杆交接位置σ=9577/(0.21×489)+98000/5080=113.819N/mm2；

考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆稳定性计算σ<[f],满足要求!

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下列计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.699kN；

　　NQ——活荷载标准值，NQ=3.600kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=91.283米。

考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下列计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.699kN；

　　NQ——活荷载标准值，NQ=3.600kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；

　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.078kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=81.571米。

取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度[H]=81.571米。

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.180kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:

Aw=3.40×4.50=15.300m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000

经计算得到Nlw=3.856kN，连墙件轴向力计算值Nl=6.856kN

根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]

根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]

其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到φ=0.95；

雷圳碧榕湾海景花园工程节能施工组织设计方案.doc净截面面积Ac=4.89cm2；毛截面面积A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf1=85.208kN

Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!

经过计算得到Nf=300.110kN

Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!

麻城市教师继续教育中心综合楼施工组织设计方案.doc连墙件拉结楼板预埋钢管示意图

八、立杆的地基承载力计算: