施组设计下载简介：
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化二院外架施工方案本工程总建筑面积10483㎡，其中地上建筑面积7675.8㎡，地下建筑面积2808㎡。建筑檐高26m。地下1F，地上5F。主体为框架剪力墙结构，顶板为现浇砼实心板，跨度8.4*7.2m。一、二层层高4.8m，三～五层层高4m；电梯机房4m，檐高26.2m。从一层开始北、西、南侧采用落地式双排外架进行随层全封闭防护，东侧基础顶面至一层采用落地式双排外架进行防护，二层以上采用悬挑脚手架进行随层全封闭。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《建筑施工安全检查标准》、《建筑施工手册》、施工图纸。
3.1本工程中的钢管脚手架均选用φ48×3.5mm的钢管关于本市非住宅用户单位面积电力接入容量基本配置区间的工作指引（沪经信运［2022］437号）.pdf，表面平整光滑，无锈蚀、裂纹、结巴、分层、错位、压痕、毛刺、划道和硬弯，钢管必须有出厂合格证。
3.2搭设脚手架前，钢管应进行保养、除锈并统一涂色，新旧扣件均应进行防锈处理。外架钢管统一漆金黄色，剪刀撑、踢脚板统一漆黑、黄相间色。
3.3钢管脚手架搭设使用的扣件应符合建设部《钢管脚手架扣件标准》要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂缝、缩颈、砂眼等缺陷。扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。扣件的规格应和钢管相匹配，贴和面严格平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口最小距离不小于5mm。
3.4脚手板须符合有关要求，脚手板的绑扎铅丝不细于14#，绑扎时铅丝必须双股并联绑扎。
3.5安全网采用密目式安全网，5.8×1.8m的单网重量在3kg以上，颜色应为绿色，要求阻燃，使用的安全网必须有质量合格证。
4.1脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻以上两步，内立杆距墙面300mm，立杆排距700mm。落地式双排外架搭设顺序：铺放垫木—拉线，放扫地杆，间距1500mm—搭设立杆与扫地杆和横杆用扣件连接，步距1800mm—装水平杆，搭设连墙件，同建筑物预埋钢筋环连接或与框架柱连接—铺设脚手板—挂密目安全网及兜底网—依此类推逐层向上安装—装加强整体刚度的长剪刀撑—装设顶部栏杆。
悬挑双排钢管扣件式脚手架采用钢管做水平支撑，架高9m，悬挑段长度1.0m；锚固段长度2.0m，水平悬挑钢管与楼板压点的拉环钢筋直径14mm两个，第一个距结构梁边500mm，第二个距第一个1200mm，采用包箍形式。拉环一定要压在板负筋下面并与下层钢筋焊接牢，注意与钢筋环交叉处须用木楔子塞紧。从结构二层开始，每二层设置一次悬挑钢管，建筑物大角处的挑梁下设斜撑杆。悬挑钢管下部设斜腹杆。斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
双排外脚手架，距结构边300mm，排距700mm，步距（大横杆间距）1800mm，纵距（立杆间距）1500mm。
4.2纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同上高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应大于500mm
4.3每搭完一布脚手架后，应按JGJ130—2001（P41表8.2.4）进行校正。
4.4立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头均采用对接扣件连接，相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离为600mm，两根相邻纵向水平杆接头不宜放置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的的距离不应小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。搭接长度不应小于1m，应采用3个转扣件固定。立杆顶部高出女儿墙1m。
立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的H/400，即不大于60mm；横向偏差不大于H/600，且不大于50mm。
4.5主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接，严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。
4.6脚手板的设置应符合下列规定：
4.6.1脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设脚手板，脚手板宽为200mm，应满铺，无探头板。
4.6.2满铺层脚手板必须平行于墙面纵向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。
4.6.3脚手板采用对接平铺，接头处必须设置两道横向水平杆，脚手板外伸长为130～150㎜，并用3.2㎜的镀锌铅丝固定以防倾翻。
4.6.4作业层内设档脚板，在立杆内侧，挡脚板高度为150mm。
4.7.1连墙件每层均设置，水平间距为每个框架柱均设置一个，框架柱中间同预埋钢筋环拉接，连墙件设置为矩形设置。按两步三跨设置。
4.7.2连墙件中的连墙杆呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。
4.7.3拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量靠近外架大小横杆的接点处。
4.7.4考虑到单扣件抗滑力不满足要求，采用双扣件连接，来满足要求。
脚手架外侧设置剪刀撑，由脚手架端头开始，在外侧立面整个长度和高度上连续设置；剪刀撑与楼面角度成45º～60º，要连续设置并保证搭接长度≥1m，相交点应处于同一条直线上，并不少于三个旋转扣件连接。
剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
4.9密目安全网搭设：
4.9.1密目安全网应全封闭设置，安全网同钢管用尼龙绳环绕绑扎牢固，安全网搭设要求平展。
4.9.2在安全网跨中搭接部位尽量设置一根立杆供绑扎，或者用尼龙绳直接绑扎牢固。
4.9.3密目安全网搭设在立杆内侧，严禁挂在外侧。
4.10.1上人斜道采用之字型斜道，斜道附着于外脚手架。
4.10.2上人斜道宽度为1000mm，坡度为1：3。
4.10.3拐弯处设置平台，其宽度为1000mm，长度为2400mm。
4.10.4之字斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板，栏杆高度为1.2m，挡脚板高度为250mm。
4.10.5脚手板横铺，横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距为500mm。
4.10.6斜道脚手板上每隔300mm设置一根防滑木条，厚度为20mm。
5．上料平台的使用与计算
本工程料台选用悬挑式钢平台，用[20、[14槽钢和φ48钢管焊接而成，上铺5cm厚木板，钢平台外侧三面设防护栏杆1.2m高，且用密目网封闭。
5.2钢平台的搁支点及上部拉结点必须位于建筑物上，即里端直接支设在楼板上，外端用钢丝绳将平台与上层框架梁斜拉连接，钢丝绳绕梁至少两圈。
5.3钢平台上设置四个吊环，用φ20钢筋制作。钢丝绳设置为两边各设前后两道，平台安装时，钢丝绳采用不少于3个卡子的方式连接卡头，且平台外口应略高于内口。在上料平台处的外架应局部加固，防止外架变形。
5.4在使用过程中，应经常检查钢丝绳有无松动现象，发现问题及时采取措施调整，保证安全使用。
5.5由施工员负责在操作平台上显著标明容许荷载值，严禁超载，并负责监督。
5.6上料平台作为结构施工中拆下的模板、支撑及砌砖材料的垂直运输中转站，在垂直方向应错开设置以便于塔吊吊运。
6.上料平台与外架计算附后
7.1工程施工完毕经全面检查，确认不再需要脚手架时，经项目经理同意后，方可进行拆除。施工员要向拆除脚手架的作业人员进行书面技术交底工作，并要有交底接受人签字。
7.2拆除顺序应遵守由上到下，先搭后拆、后搭先拆，一步一清的原则。即先拆栏杆、脚手架、剪刀撑、斜撑、而后小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除工作。
7.3拆架子的高空作业人员应戴安全帽，系安全带，穿软底鞋上架作业，同时，周围设围栏或竖立警戒标志并有专人指挥，以免发生伤亡事故。
7.4除脚手架，周围应设围栏或警戒标志，并设专人看管，严禁入内，拆除应按顺序由上而下，一步一清，不准上下同时拆除作业；
7.5拆除脚手架大横杆，剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺杆子；
7.6拆除的脚手杆，脚手板，钢管，扣件，钢丝绳等材料，应向下传递或用绳吊下，禁止往下乱扔。
7.7拆除脚手架前应将存留在脚手架上的材料、杂物等清除干净，以防落物伤人。
7.8严禁采用踏步式、分段、分立面拆除法。
7.9运到地面的杆件、物品等应及时按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。
8.1脚手架搭设人员要有操作证且为专业架子工，上岗人员应定期体检。
8.2搭设脚手架人员必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。
8.3作业层上施工荷载不得超载，不得将模板支架、，泵送砼输送管固定在脚手架上，不得堆放脚手架、模板等材料。
8.4当有六级及以上大风和雾、雨天气时应停止作业。大风过后要对架上的脚手板、安全网进行一次认真检查。
8.5在脚手架使用期间严禁拆除，若需拆除需技术负责人同意。
8.6在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。
8.7搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
8.8架子搭设完由项目部组织验收后方可使用。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.50m。
次梁采用[14a号槽钢U口水平，主梁采用[20a号槽钢U口水平，次梁间距1.00m。
施工人员等活荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。
次梁选择[14a号槽钢U口水平槽钢，间距1.00m.
(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2；
Q1=0.35×1.00=0.35kN/m
(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；
Q2=2.00×1.00=2.00kN/m
(3)槽钢自重荷载Q3=0.14kN/m
经计算得到，静荷载计算值
q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(0.35+2.00+0.14)=2.99kN/m
经计算得到，活荷载计算值P=1.4×10.00=14.00kN
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下
最大弯矩M的计算公式为
经计算得到，最大弯矩计算值M=2.99×2.502/8+14.00×2.50/4=11.09kN.m
1.1.3抗弯强度计算
其中x——截面塑性发展系数，取1.05；
[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
=11.09×106/(1.05×80500.00)=131.16N/mm2；
次梁槽钢的抗弯强度计算<[f],满足要求!
1.1.4整体稳定性计算
其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到b=570×9.5×58.0×235/(2500.0×140.0×235.0)=0.90
经过计算得到强度=11.09×106/(0.743×80500.00)=185.44N/mm2；
次梁槽钢的稳定性计算<[f],满足要求!
卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择[20a号槽钢U口水平槽钢
(1)栏杆自重标准值：标准值为0.14kN/m
Q1=0.14kN/m
(2)槽钢自重荷载Q2=0.22kN/m
经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.14+0.22)=0.43kN/m
经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为
P1=(1.2×(0.35+2.00)×0.50×2.50/2+1.2×0.14×2.50/2)=1.98kN
P2=(1.2×(0.35+2.00)×1.00×2.50/2+1.2×0.14×2.50/2)=3.74kN
P3=(1.2×(0.35+2.00)×1.00×2.50/2+1.2×0.14×2.50/2)+14.00/2=10.74kN
P4=(1.2×(0.35+2.00)×1.00×2.50/2+1.2×0.14×2.50/2)=3.74kN
P5=(1.2×(0.35+2.00)×0.50×2.50/2+1.2×0.14×2.50/2)=1.98kN
卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。
悬挑卸料平台水平钢梁计算简图
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R1=13.660kN,R2=10.245kN
支座反力RA=10.245kN
最大弯矩Mmax=11.931kN.m
1.2.3抗弯强度计算
其中x——截面塑性发展系数，取1.05；
[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
经过计算得到强度=11.931×106/1.05/178000.0+15.936×1000/2883.0=69.361N/mm2
主梁的抗弯强度计算强度<[f]，满足要求!
1.2.4整体稳定性计算
其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到b=570×11.0×73.0×235/(4000.0×200.0×235.0)=0.57
经过计算得到强度=11.93×106/(0.572×178000.00)=117.15N/mm2；
主梁槽钢的稳定性计算<[f],满足要求!
1.3钢丝拉绳的内力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力RCi=RUisini
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=20.989kN
1.4钢丝拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为
RU=20.989kN
上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19钢丝绳取0.85
K——钢丝绳使用安全系数，取8.0。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×20.989/0.850=197.547kN。
选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径20.0mm,满足要求。
施工荷载考虑二层作业层，脚手板铺二层。
脚手架分布自重：0.41kN/m2,
每层作业层施工荷载：2kN/m2，
脚手板每层荷载：0.7kN/m2。
脚手板0.7kN/m2
q=2.7×1.5=4.05kN/m
1.2小横杆弯曲应力计算
Mx=ql2／8=4.05×12002／8=7.29×105N•mm
Wn=（π/32）×(d4－d14)/4=（π/32）×(484－414)/4=60903mm4
σ=Mx/Wn=7.29×105/60903=12N/mm2＜f=205N/mm2
[ω]＝l/150=1200/150=8mm
E=2.06×105E为钢材弹性模量
I＝π(d4－d14)/64=121805mm4
ω＝5ql4/384EI=5×4.05×12004/（384×2.06×105×121805）
=4.3mm＜[ω]=8mm挠度满足要求
大横杆按三跨连续梁计算，用小横杆支座最大反力计算值：
F＝ql/2=4.05×1.2/2=2.43KN
弯矩系数跨中KM中＝0.203KM支＝－0.188
M中＝KMF.l=0.203×2.43×1.5=0.74KN.m=7.4×105N..mm
M支＝KM支F.l=－0.188×2.43×1.5=0.69KN.m
因脚手架为全封闭结构，需考虑风压对横杆的弯矩值Myi。
基本风压0.3KN/m2。考虑最不利分项系数1.5
q=0.3×1.5×1.5=0.675KN/mKM中＝0.096
My=KM中ql2=0.096×0.675×15002=1.46×105N.mm
取较大者Mx=7.4×105N.mm
σ=Mx/Wn=7.4×105/60903=12.15N/mm2＜f=205N/mm2
均布等效荷载q=7.4×105÷0.096÷15002=3.34N/mm
E=2.06×105I=121805mm4
[ω]=1500/150=10mm
ω=0.99ql4/100EI=0.99×3.43×15004/100×2.06×105×121805
=6.9mm＜[ω]=10mm挠度满足要求。
脚手架立杆的整体稳定，按轴心受力格构式压杆计算。其格构式压杆由内外排立杆及横向水平杆组成。
N=1.2(n1NGK1+NGK2)+1.4NQK=1.2×(20×0.411+1.936)+1.4×9.9=26.05KN
格构式压杆长细比：λx=4.62、λcx=μλx=147.84
KH=1/(1+H/100)=1/(1+30/100)=0.77
A=489×2=978mm2
验算公式：N/φA≤KA.KH.f
N/φA=26050/(0.136×489×2)=84.3N/mm2
KA.KH.f=0.85×0.77×205=134.2N/mm2
83.4N/mm2＜134.2N/mm2整体稳定性满足要求
N1＝(1/2)×1.2×n1×NGK1+(0.5×1.2/1.4)(1.2NGK2+1.4NGK)
=(1/2)×1.2×20×0.411+0.43×(1.2×1.936+1.4×9.9)=11.9KN
h＝1.5米i1=15.8
λ1=h/i1=95查表1＝0.625
A1=489mm2σm=35N/mm2
验算公式：(N1/1A1)+σm≤KAKHf
创优工程施工方案(N1/1A1)+σm=[11900/(0.625×489)]+35
=73.94N/mm2＜KA.KH.f=134.17N/mm2单杆稳定性满足要求
N＋(NC)=1.4H1.L1.W=1.4×3×6×0.3=7.56KN
验算公式：σ=Nt(Nc)/An≤0.85f
重庆市某职业学校宿舍楼六层砖混结构房屋施工组织设计σ=Wt(Nc)/An=7.56×103/489=15.5N/mm2
0.89f=0.85×205=174.3N/mm2σ＜0.85f拉杆强度满足要求