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某住宅小区塔吊基础专项施工方案_secret.doc**区块综合改造拆迁安置房一期B区块Ⅱ标工程
B2#、B4#、B5#、B6#、B7#、B8#、B9#、B10#、B12#、B16#、B17#楼建筑物总高度为，B18#楼建筑物总高度为，B27#、B29#楼建筑物总高度为，B25#楼建筑物总高度为。
2、《建筑地基基础设计规范》GB 50007
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009
DB61／T 1302-2019标准下载4、《混凝土结构设计规范》GB 50010
5、《钢结构设计规范》GB 50017
6、《高耸结构设计规范》GB 50135
7、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB 50202
8、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204
9、《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205
10、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ 33
11、《建筑地基处理技术规范》JGJ79
12、《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81
13、《建筑桩基技术规范》JGJ 94
根据工程的特性，选用六台QTZ63(5510)（分别位于B6#、B7#、B16#、B18#、B29#、B25#楼旁）型自升式起重机为该工程的垂直运输和水平运输服务，计划安装高度(起吊高度)分别为、、、,、,臂长；该种塔机均由金属结构、工作机构、液压顶升系统、电气控制系统以及安全保护装置等组成。
1) 塔吊独立高度均为。
2) QTZ63(5510)塔吊最大工作臂长达，最大起重量为6T额定起重力矩63T·m。
3) 塔机均采用液压顶升来实现增加或减少塔身标准节，使塔机能随着建筑高度变化而升降。
4)塔机设有起升高度限位器，小车变幅限位器力矩。
四、塔吊基础形式及定位与布置方案
**区块综合改造拆迁安置房一期B区块Ⅱ标工程共布置六台塔吊，均为QTZ63(5510)型塔吊，从地质勘察报告上看，地基基础承载力不能满足塔吊基础要求的不得小于20t/m2。
B6#、B7#、B16#、B18#、B29#、B25#楼塔吊经设计同意位于基坑内，车库底板之下，车库顶板位置预留1950×1950洞口拆除塔吊后再封闭。由于基坑内土质条件差，基础底下层为淤泥层，该层厚度达到左右，基础底板下做承台施工费用大且难度大，同时塔吊的安装高度较高，故考虑采用桩基础增加地基承载力。为了使塔吊能尽早投入使用（土方开挖、围护施工阶段）。
1、其中B6#、B7#、B16#、B18#、B29#楼塔吊基础采用4个钢格构柱将桩基础引置地下室楼层中间。桩基采用采用4φ700钻孔灌注桩基础（C30砼，各采用主筋10），桩基础选持力层6 粉砂层，进入持力层深度不得小于。
桩基采用4φ700钻孔灌注桩基础，桩中心与塔吊标准件主弦杆中心重合设计，邻桩距。以控制桩进入土层深度为准，控制土层土质为辅。塔身采用塔吊的基础节直接与格构柱顶部承台连接，连接部位设置3000×3000×1200（长×宽×高）的混凝土承台，承台顶面标高为分别，底面标高分别为，配筋为双层双向底部，上部构造筋，C35砼。
基础定位及具体做法详见附图。其定位平面布置见附图。
根据宁波市**建筑设计院有限公司提供的地质勘察报告，现场将建筑物地勘探深度范围内所揭露的地层自上而下依此分述如下：
1层 粉质粘土(Q)：灰黄色，含铁锰质氧化物、少量植物根系及灰白色斑块，土质稍均匀，厚层状，可塑状态，中等压缩性。部分地段上覆有厚度不大的渣土（素填土）。
2层 淤泥质粉质粘土(Q)：灰色，含较多有机质、腐植质及零星贝壳碎屑，有水平薄层理，层面上有薄层粉土、粉砂，流塑状态，高压缩性。
状结构，流塑，干强度中等，无摇震反应，韧性中等。
6 层 粉细砂(Q3)：青灰色，含云母、贝壳及少量粘性土，该层自上而下颗粒变粗，粉砂含量增多，中密状态，干强度低，摇震反应迅速，韧性低，无光泽反应。
7层 粉质粘土(Q3al)：灰褐色，含贝壳、腐植质及钙质结核，土质较均匀，可塑状态，干强度中等，无摇震反应，韧性中等。该层仅在部分勘探孔揭示。
场地水文地质条件及地下水腐蚀性评价
根据塔吊的技术参数以及基础受力图和使用说明书（未附着前塔机对基础产生的载荷值）可知塔吊基础顶面在塔吊工作与非工作状态下最不利情况下的受荷情况，见下表：
QTZ63(5510)型：
P ：基础所受垂直力， 单位 kN
H1、H2 ：基础所受的水平力， 单位kN
M1、M2：基础所受的倾翻力矩， 单位kN·m
M3：基础所受的扭矩， 单位kN·m
塔机附着最大高度时，基础上平面以上的垂直载荷513KN.
（二）塔吊基础承载力计算
B6#楼塔吊基础计算书
1、塔机自身荷载标准值
2、风荷载标准值Wk(kN/m2)
3、塔机传递至承台荷载标准值
4、塔机传递至承台荷载设计值
承台及其上土的自重荷载标准值：
Gk=bl(hγc+h'γ')=3.00×3.00×(1.20×25.00+0.00×19.00)=270.00kN
承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×270.00=324.00kN
桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(1.652+1.652)0.5=
1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(461.40+270.00)/4=182.85kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L
=(461.40+270.00)/4+(596.74+35.16×1.20)/2.33=456.66kN
2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：
Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L
=(565.68+324.00)/4+(898.06+20.90×1.20)/2.33=618.03kN
1、格构式钢柱换算长细比验算
整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：
整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(0))0.5=520.00/(23403.67/(4×19.26))0.5=29.83
分肢长细比：λ1=l01/iy0=31.00/1.96=15.82
分肢毛截面积之和：A=0=4×19.26×102=2
格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0 max=(λx2+λ12)0.5=(29.832+15.822)0.5=33.77
2、格构式钢柱分肢的长细比验算
λ1=15.82≤min(0.5λ0max,40)=min(0.5×33.77,40)=16.88
3、格构式钢柱受压稳定性验算
λ0max(fy/235)0.5=33.77×(215/235)0.5=32.30
查表《钢结构设计规范》GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：φ=0.929
Qmax/(φA)=618.03×103/(0.929×7704)=86.35N/mm2≤f=215N/mm2
格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+25.00=31.00+25.00=
作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=19.49×0.56/4=2.73kN·m
作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=19.49×0.56/(2×0.34)=15.90kN
角焊缝面积：Af=0.8hflf=0.8×10×200=1600mm2
垂直于角焊缝长度方向剪应力：τf=V0/Af=15.90×103/1600=10N/mm2
((σf /1.22)2+τf2)0.5=((58/1.22)2+102)0.5=49N/mm2≤ftw=160N/mm2
考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态
1、桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长：u=πd=3.14×0.70=2.20m
桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.702/4=0.38m2
Ra=uΣqsia·li+qpa·Ap
=2.20×(1.36×31.47+6.10×112.14+5.00×55.36+5.40×22.36+11.50×20.02+4.60×57.33+1.80×92.18+1.50×122.3)+3.12×0.38=4328.44kN
Qk=182.85kN≤Ra=4328.44kN
Qkmax=456.66kN≤1.2Ra=1.2×4328.44=5194.13kN
2、桩基竖向抗拔承载力计算
按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk'=90.96kN
桩身的重力标准值：Gp=ltApγz=39.36×0.38×25.00=378.69kN
Ra'=uΣλiqsiali+Gp=2.20×(0.70×1.36×31.47+0.70×6.10×112.14+0.70×5.00×55.36+0.70×5.40×22.36+0.70×11.50×20.02+0.70×4.60×57.33+0.70×1.80×92.18+0.70×1.50×122.3)+378.69
Qk'=90.96kN≤Ra'=4705.93kN
3、桩身承载力计算
纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=10×3.14×182/4=2545mm2
(1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=618.03kN
Q=618.03kN≤ψcfcAp+0.9fy'As'=5043.55kN
(2)、轴心受拔桩桩身承载力
Q'=173.19kN≤fyAS=916.09kN
4、桩身构造配筋计算
As/Ap×100%=(2544.69/(0.38×106))×100%=0.66%≥0.45%
X方向：Mx=Mab/L=519.01×1.65/2.33=366.99kN·m
Y方向：My=Mal/L=519.01×1.65/2.33=366.99kN·m
V=F/n+M/L=565.68/4 + 898.06/2.33=526.28kN
受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1150)1/4=0.91
承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.40
αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.40
βhsαbftbh0=0.91×1.40×1.57×103×3.00×1.15=6925.40kN
βhsαlftlh0=0.91×1.40×1.57×103×3.00×1.15=6925.40kN
V=526.28kN≤min(βhsαbftbh0, βhsαlftlh0)=6925.40kN
塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.60+2×1.15=3.90m
ab=1.65m≤B+2h0=3.90m，al=1.65m≤B+2h0=3.90m
角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！
(1)、承台底面长向配筋面积
αS1= My/(α1fcbh02)=366.99×106/(1.03×16.70×3000×11502)=0.005
AS1=My/(γS1h0fy1)=366.99×106/(0.997×1150×360)=889mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.20)=0.20%
梁底需要配筋：A1=max(AS1, ρbh)=max(889,0.002×3000×1200)=7200mm2
承台底长向实际配筋：AS1'=9695mm2≥AS1=7200mm2
(2)、承台底面短向配筋面积
αS2= Mx/(α2fcbh02)=366.99×106/(1.03×16.70×3000×11502)=0.005
AS2=Mx/(γS2h0fy1)=366.99×106/(0.997×1150×360)=889mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.20)=0.20%
梁底需要配筋：A1=max(9674, ρlh)=max(9674,0.002×3000×1200)=7200mm2
承台底短向实际配筋：AS2'=9695mm2≥AS2=7200mm2
(3)、承台顶面长向配筋面积
承台顶长向实际配筋：AS3'=7508mm2≥0.5AS1=0.5×7200=3600mm2
(4)、承台顶面短向配筋面积
承台顶长向实际配筋：AS4'=7508mm2≥0.5AS2=0.5×7200=3600mm2
(5)、承台竖向连接筋配筋面积
B7#楼塔吊基础计算书
1、塔机自身荷载标准值
2、风荷载标准值Wk(kN/m2)
3、塔机传递至承台荷载标准值
4、塔机传递至承台荷载设计值
承台及其上土的自重荷载标准值：
Gk=bl(hγc+h'γ')=3.00×3.00×(1.20×25.00+0.00×19.00)=270.00kN
承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×270.00=324.00kN
桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(1.652+1.652)0.5=2.33m
1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(461.40+270.00)/4=182.85kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L
=(461.40+270.00)/4+(596.74+35.16×1.20)/2.33=456.66kN
2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：
Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L
=(565.68+324.00)/4+(898.06+20.90×1.20)/2.33=618.03kN
1、格构式钢柱换算长细比验算
整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：
整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(4A0))0.5=520.00/(23403.67/(4×19.26))0.5=29.83
分肢长细比：λ1=l01/iy0=31.00/1.96=15.82
分肢毛截面积之和：A=4A0=4×19.26×102=7704mm2
格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0 max=(λx2+λ12)0.5=(29.832+15.822)0.5=33.77
2、格构式钢柱分肢的长细比验算
λ1=15.82≤min(0.5λ0max,40)=min(0.5×33.77,40)=16.88
3、格构式钢柱受压稳定性验算
λ0max(fy/235)0.5=33.77×(215/235)0.5=32.30
查表《钢结构设计规范》GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：φ=0.929
Qmax/(φA)=618.03×103/(0.929×7704)=86.35N/mm2≤f=215N/mm2
格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+25.00=31.00+25.00=56.00cm
作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=19.49×0.56/4=2.73kN·m
作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=19.49×0.56/(2×0.34)=15.90kN
角焊缝面积：Af=0.8hflf=0.8×10×200=1600mm2
垂直于角焊缝长度方向剪应力：τf=V0/Af=15.90×103/1600=10N/mm2
((σf /1.22)2+τf2)0.5=((58/1.22)2+102)0.5=49N/mm2≤ftw=160N/mm2
考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态
1、桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长：u=πd=3.14×0.70=2.20m
桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.702/4=0.38m2
Ra=uΣqsia·li+qpa·Ap
=2.20×(0.95×45.40+6.00×119.10+3.90×65.90+7.70×19.40+10.00×18.40+5.40×57.10+1.50×122.3)+3.12×0.38=4047.37kN
Qk=182.85kN≤Ra=4047.37kN
Qkmax=456.66kN≤1.2Ra=1.2×4047.37=4856.85kN
2、桩基竖向抗拔承载力计算
按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk'=90.96kN
桩身的重力标准值：Gp=ltApγz=37.55×0.38×25.00=361.27kN
Ra'=uΣλiqsiali+Gp=2.20×(0.70×0.95×45.40+0.70×6.00×119.10+0.70×3.90×65.90+0.70×7.70×19.40+0.70×10.00×18.40+0.70×5.40×57.10+0.70×1.50×122.3)+361.27
Qk'=90.96kN≤Ra'=4407.45kN
3、桩身承载力计算
纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=10×3.14×182/4=2545mm2
(1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=618.03kN
Q=618.03kN≤ψcfcAp+0.9fy'As'=5736.27kN
(2)、轴心受拔桩桩身承载力
Q'=173.19kN≤fyAS=916.09kN
4、桩身构造配筋计算
As/Ap×100%=(2544.69/(0.38×106))×100%=0.66%≥0.45%
X方向：Mx=Mab/L=519.01×1.65/2.33=366.99kN·m
Y方向：My=Mal/L=519.01×1.65/2.33=366.99kN·m
V=F/n+M/L=565.68/4 + 898.06/2.33=526.28kN
受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1150)1/4=0.91
承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.40
αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.40
βhsαbftbh0=0.91×1.40×1.57×103×3.00×1.15=6925.40kN
βhsαlftlh0=0.91×1.40×1.57×103×3.00×1.15=6925.40kN
V=526.28kN≤min(βhsαbftbh0, βhsαlftlh0)=6925.40kN
塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.60+2×1.15=3.90m
ab=1.65m≤B+2h0=3.90m，al=1.65m≤B+2h0=3.90m
角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！
(1)、承台底面长向配筋面积
αS1= My/(α1fcbh02)=366.99×106/(1.03×16.70×3000×11502)=0.005
AS1=My/(γS1h0fy1)=366.99×106/(0.997×1150×360)=889mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.20)=0.20%
梁底需要配筋：A1=max(AS1, ρbh)=max(889,0.002×3000×1200)=7200mm2
承台底长向实际配筋：AS1'=8673mm2≥AS1=7200mm2
苏J／T18-2011(八) 建筑防水构造图集(八)--CPS-CL反应粘结型湿铺防水卷材 (2)、承台底面短向配筋面积
αS2= Mx/(α2fcbh02)=366.99×106/(1.03×16.70×3000×11502)=0.005
AS2=Mx/(γS2h0fy1)=366.99×106/(0.997×1150×360)=889mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.20)=0.20%
梁底需要配筋：A1=max(9674, ρlh)=max(9674,0.002×3000×1200)=7200mm2
承台底短向实际配筋：AS2'=8673mm2≥AS2=7200mm2
TCBDA29-2019标准下载 (3)、承台顶面长向配筋面积