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JTG 3362-2018 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》.pdf材料强度标准值除以抗力（材料）分项系数后的值。
2.1.10安全等级safetyclass 为使桥涵具有合理的安全性，根据桥涵结构破坏所产生后果的严重程度而划分的设计 等级。 2.1.11结构重要性系数coefficientforimportanceofastructure 对不同设计安全等级的结构，为使其具有规定的可靠度而对作用组合效应设计值的调 整系数。 2.1.12几何参数标准值nominalvalueofgeometricalparameten 结构或构件设计时采用的几何参数的基本代表值；其值可按设计文件规定值确定。 2.1.13承载力设计值designvalueofultimatebearingcapacity 结构或构件按承载能力极限状态设计时，用材料强度设计值计算的结构或构件极限承 我能力。 2.1.14开裂弯矩crackingmoment 构件出现裂缝时的理论临界弯矩。 2.1.15施工荷载siteload 按短暂状况设计时，施工阶段施加在结构或构件上的临时荷载；包括结构自重、附着 王结构和构件上的模板、材料、机具、人员等荷载。 2.1.16耐久性设计durabilitydesign（新增） 按照结构或构件的设计使用年限开展的材料选控、构造措施、附加防护等方面的技术 要求。 2.1.17应力扰动区disturbedregion（新增） 混凝土结构中截面应变分布不符合平截面假定的区域，也称D区。 2.1.18拉压杆模型strutandtiemodel（新增） 反映混凝土结构应力扰动区力流传递路径的架模型。 2.1.19劈裂力burstingforce（新增） 在后张预应力锚固区，由锚固集中力的力流扩散引起的横向拉力。
GB/T 26726-2011 超细钨粉构件出现裂缝时的理论临界弯矩！
按短暂状况设计时，施工阶段施加在结构或构件上的临时荷载；包括结构自重、附着 在结构和构件上的模板、材料、机具、人员等荷载。 2.1.16耐久性设计durabilitydesign（新增） 按照结构或构件的设计使用年限开展的材料选控、构造措施、附加防护等方面的技术 要求。 2.1.17应力扰动区disturbedregion（新增） 混凝土结构中截面应变分布不符合平截面假定的区域，也称D区。 2.1.18拉压杆模型strutandtiemodel（新增） 反映混凝土结构应力扰动区力流传递路径的架模型。 2.1.19劈裂力burstingforce（新增） 在后张预应力错固区，由错固集中力的力流扩散引起的横向拉力
.1.19劳裂力burstingforce （新增） 在后张预应力锚固区，由锚固集中力的力流扩散引起的横向拉力。
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2.1.20剥裂力spallingforce（新增） 在后张预应力锚固区，由锚固集中力的锚下压缩变形引起的垫板周边混凝土的拉力。 2.1.21混凝土保护层厚度concretecoverdepth（新增） 混凝土构件中钢筋外边缘到构件表面之间的距离。 2.1.22锚固长度anchoragelength（新增） 钢筋依靠其表面与混凝土的粘结作用或端部构造的挤压作用而达到设计承受应力所 要的长度。
2.1.20剥裂力spallingforce（新增） 在后张预应力锚固区，由锚固集中力的锚下压缩变形引起的垫板周边混凝土的拉力。 2.1.21混凝土保护层厚度concretecoverdepth（新增） 混凝土构件中钢筋外边缘到构件表面之间的距离。 2.1.22锚固长度anchoragelength（新增） 钢筋依靠其表面与混凝土的粘结作用或端部构造的挤压作用而达到设计承受应力所 要的长度。
2.2.1材料性能有关符号
2.2.1材料性能有关符号 C30一一立方体抗压强度标准值为30MPa的混凝土； Ec、Gc一一混凝土弹性模量、剪切变形模量； Es、Ep一一普通钢筋、预应力钢筋的弹性模量； Jed一一拉压杆模型中混凝土压杆的等效抗压强度设计值： fek、ed一一混凝土轴心抗压强度标准值、设计值； Jck、Jtk一短暂状况施工阶段的混凝土轴心抗压、抗拉强度标准值； Ja——边长为150mm的混凝土立方体抗压强度； Jα一—边长为150mm的施工阶段混凝土立方体抗压强度； Jeu.k——边长为150mm的混凝士立方体抗压强度标准值； JpkJpd一一预应力钢筋抗拉强度标准值、设计值； JskJsd 1一一普通钢筋抗拉强度标准值、设计值； JedJrd 一一普通钢筋、预应力钢筋抗压强度设计值 Jeia 混凝土轴心抗拉强度标准值、设计值
2.2.2作用和作用效应有关符号
集中反力或局部压力设计值； d、M2Gd 组合式受弯构件第一阶段、第二阶段结构自重产生的弯矩设计 MiQd 组合式受弯构件第一阶段结构附加的其他荷载产生的弯矩设计 M2d— 组合式受弯构件第二阶段结构的可变作用组合产生的弯矩设计 M一 受弯构件正截面的开裂弯矩值： M 弯矩设计值： Mk 按作用标准值进行组合计算的弯矩值： MM, 按作用频遇组合、准永久组合计算的弯矩值： N一 轴向力设计值： N一 后张法构件预应力钢筋和普通钢筋的合力； NPo 构件混凝土法向应力等于零时预应力钢筋和普通钢筋的合力： Ta一 扭矩设计值； Va一 剪力设计值； Ves 构件斜截面内混凝土和箍筋共同的抗剪承载力设计值； Vpb一—与构件斜截面相交的预应力弯起钢筋抗剪承载力设计值； Wε一一计算的受弯构件最大裂缝宽度； 一 构件开裂截面按使用阶段计算的混凝土法向压应力； 下应力； g 构件受拉区、受压区预应力钢筋租应阶段的预应力损失！
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popo 截面受拉区、受压区纵向预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零 预应力钢筋的应力： p一由预加力产生的混凝土法向预压应力； p、αpe——截面受拉区、受压区纵向预应力钢筋的有效预应力； pt一日 由预加应力产生的混凝土法向拉应力： 、p——正截面承载力计算中纵向普通钢筋、预应力钢筋的应力或应力增量； αs一一由作用频遇组合产生的开裂截面纵向受拉钢筋的应力； Os 在作用频遇组合、准永久组合下，构件抗裂边缘混凝土的法向拉应力： p、β——构件混凝土中的主拉应力、主压应力； 构件混凝土的剪应力。
povo 截面受拉区、受压区纵向预应力钢筋合力 J手令 预应力钢筋的应力： p—一由预加力产生的混凝土法向预压应力； p、αpe——截面受拉区、受压区纵向预应力钢筋的有效预应力； pt日 由预加应力产生的混凝土法向拉应力： 、p——正截面承载力计算中纵向普通钢筋、预应力钢筋的应力或应力增量； ——由作用频遇组合产生的开裂截面纵向受拉钢筋的应力； OstO 在作用频遇组合、准永久组合下，构件抗裂边缘混凝土的法向拉应力； p、β——构件混凝土中的主拉应力、主压应力； 构件混凝土的剪应力。
2.2.3几何参数有关符号
A一 构件毛截面面积； Ao、An一一构件换算截面面积、净截面面积； Acor一 钢筋网、螺旋筋或箍筋范围以内的混凝土核心面积； Aer一一开裂截面换算截面面积； AAn7 混凝土局部受压面积、局部受压净面积； Ap、Aβ一一构件受拉区、受压区纵向预应力钢筋的截面面积； 的截面面积； A：一一构件受压区纵向普通钢筋的截面面积： sb、Apb同一弯起平面内普通弯起钢筋、预应力弯起钢筋的截面面积； Asv一一同一截面内箍筋各肢的总截面面积；
B。 一 全截面换算截面的抗弯刚度； B一一开裂截面换算截面的抗弯刚度； 1一毛截面惯性矩； Io、I.一一换算截面、净截面的惯性矩； I—开裂截面换算截面惯性矩； So、S. 一 换算截面、净截面计算纤维以上（或以下）部分面积对截面重心轴的面不 矩； W一一毛截面受拉边缘的弹性抵抗矩； 。、W、一一换算截面、净截面受拉边缘的弹性抵抗矩； α、α'——构件受拉区、受压区普通钢筋和预应力钢筋合力点至截面近边的距离； α、‘——构件受拉区普通钢筋合力点、预应力钢筋合力点至受拉区边缘的距离； a、α%一一构件受压区普通钢筋合力点、预应力钢筋合力点至受压区边缘的距离； b一一矩形截面宽度，T形或I形截面腹板宽度； br、b——T形或I形截面受拉区、受压区的（有效）翼缘宽度； h、h——T形或I形截面受拉区、受压区的翼缘厚度； C一混凝土保护层厚度； d一钢筋公称直径； ee一 轴向力作用点至受拉区纵向钢筋合力点、受压区纵向钢筋合力点的距离 &转 轴向力作用点至受拉区纵向普通钢筋合力点、预应力钢筋合力点的距离 e、e—轴向力作用点至受压区纵向普通钢筋合力点、预应力钢筋合力点的距离； poepn 一 预应力钢筋与普通钢筋的合力对换算截面、净截面重心轴的偏心距： 受弯构件的计算跨径或受压构件节点间的长度：
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l一 受压构件的计算长度； l一一受弯构件的净跨径； r一圆形截面半径； S、S一一箍筋、竖向预应力钢筋的间距； y、y—构件换算截面重心、净截面重心至截面计算纤维处的距离； J、一—构件受拉区、受压区预应力钢筋合力点至换算截面重心轴的距离； ypn、ypm一一构件受拉区、受压区预应力钢筋合力点至净截面重心轴的距离； Jy、Jys一一构件受拉区、受压区普通钢筋重心至换算截面重心轴的距离 Js、ys——构件受拉区、受压区普通钢筋重心至净截面重心轴的距离； x一看 截面受压区高度； z一一内力臂，即纵向受拉钢筋合力点至混凝土受压区合力之间的距离； 2.2.4计算系数及其他有关符号 k一一横向倾覆安全系数；（新增） αEsαEP— 普通钢筋弹性模量、预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值 βcor一 配置间接钢筋时局部承压承载力提高系数： β一 箱形截面抗扭承载力计算时有效壁厚折减系数； β：一一剪扭构件混凝土抗扭承载力降低系数； 一 受拉区混凝土塑性影响系数； 。一 桥涵结构的重要性系数； 7一偏心受压构件轴向力偏心距增大系数； 。 构件挠度长期增长系数： 纵向受拉钢筋配筋率或纵向钢筋配筋率；
2.2.4计算系数及其他有关符号
Psv 箍筋配筋率； 纵向受拉钢筋的有效配筋率；（新增） 轴心受压构件稳定系数
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3.1.1混凝土强度等级应按边长为150mm立方体试件的抗压强度标准值确定。 3.1.2公路桥涵受力构件的混凝土强度等级应按下列规定采用： 1钢筋混凝土构件不低于C25；当采用强度标准值400MPa及以上钢筋时，不低于C30 2预应力混凝土构件不低于C40。 3.1.3混凝土轴心抗压强度标准值fck和轴心抗拉强度标准值fk应按表3.1.3采用。
.1.3混凝土轴心抗压强度标准值fck和轴心抗拉强度标准值fk应按表3.1.3采用。
表3.1.3混凝土强度标准值
表3.1.4混凝土强度设计值
1.5混凝土受压或受拉时的弹性模量Ec宜按表3.1.5采用；当有可靠试验依据时， 安实测数据确定。
表3.1.5混凝土的弹性模量
注：当采用引气剂及较高砂率的泵送混凝土且无实测数据时，表中C50~C80的E。值乘折减系数0.95。 3.1.6混凝土的剪切变形模量G。可按表3.1.5中E。值的0.4倍采用，混凝土的泊松比Vc 可采用0.2。
注：抗拉强度标准值为1960MPa的钢绞线作为预应力钢筋作用时，应有可靠工程经验或充分试验验证。
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：1.钢筋混凝土轴心受拉和小偏心受拉构件的钢筋抗拉强度设计值大于330MPa时，应按330MPa取 用；在斜截面抗剪承载力、受扭承载力和冲切承载力计算中垂直于纵向受力钢筋的箍筋或间接 钢筋等横向钢筋的抗拉强度设计值大于330MPa时，应取330MPa 2.构件中配有不同种类的钢筋时，每种钢筋应采用各自的强度设计值
：1.钢筋混凝土轴心受拉和小偏心受拉构件的钢筋抗拉强度设计值大于330MPa时，应按330MPa取 用；在斜截面抗剪承载力、受扭承载力和冲切承载力计算中垂直于纵向受力钢筋的箍筋或间接 钢筋等横向钢筋的抗拉强度设计值大于330MPa时，应取330MPa 2.构件中配有不同种类的钢筋时，每种钢筋应采用各自的强度设计值
.2.4普通钢筋的弹性模量Es和预应力钢筋的弹性模量Ep宜按表3.2.4采用；当有可 验依据时，E和E，可按实测数据确定
表3.2.4钢筋的弹性模量
4.1一般规定（新增）
4.1.1公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵应进行以下两类极限状态设计： 1承载能力极限状态：对应于结构及其构件达到最大承载能力或出现不适于继续承 的变形或变位的状态。 2正常使用极限状态：对应于结构及其构件达到正常使用的某项限值的状态。 4.1.2混凝土桥涵结构设计应包含下列内容： 1结构方案设计。 2结构及构件的构造设计。 3作用及作用效应分析。 4结构及构件的极限状态验算。 5结构及构件满足特殊要求的专项设计。 4.1.3跨径不大于50m的桥梁宜采用标准化跨径。 4.1.4钢筋混凝土梁桥跨径宜满足下列要求： 1装配式钢筋混凝土板桥的跨径不大于10m。 2整体现浇钢筋混凝土板桥，简支时跨径不大于10m，连续时跨径不大于16m。 3装配式钢筋混凝土T梁桥的跨径不大于16m。 4整体现浇箱形截面梁桥，简支时跨径不大于20m，连续时跨径不大于25m。 4.1.5预应力混凝土梁桥跨径宜满足下列要求： 1装配式预应力混凝土空心板桥的跨径不大于20m。 2整体现浇预应力混凝土板桥，简支时跨径不大于20m，连续时跨径不大于25m 3装配式预应力混凝土T梁桥的跨径不大于50m。 4装配式预应力混凝土组合箱梁桥的跨径不大于40m。
4.1.1公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵应进行以下两类极限状态设计： 1承载能力极限状态：对应于结构及其构件达到最大承载能力或出现不适于继续 的变形或变位的状态。 2正常使用极限状态：对应于结构及其构件达到正常使用的某项限值的状态。 4.1.2混凝土桥涵结构设计应包含下列内容： 1结构方案设计。 2结构及构件的构造设计。 3作用及作用效应分析。 4结构及构件的极限状态验算。 5结构及构件满足特殊要求的专项设计。 4.1.3跨径不大于50m的桥梁宜采用标准化跨径， 4.1.4钢筋混凝土梁桥跨径宜满足下列要求： 1装配式钢筋混凝土板桥的跨径不大于10m。 2整体现浇钢筋混凝土板桥，简支时跨径不大于10m，连续时跨径不大于16m。 3装配式钢筋混凝土T梁桥的跨径不大于16m。 4整体现浇箱形截面梁桥，简支时跨径不大于20m，连续时跨径不大于25m。 4.1.5预应力混凝土梁桥跨径宜满足下列要求： 1装配式预应力混凝土空心板桥的跨径不大于20m。 2整体现浇预应力混凝土板桥，简支时跨径不大于20m，连续时跨径不大于25m 3装配式预应力混凝土T梁桥的跨径不大于50m。 4装配式预应力混凝土组合箱梁桥的跨径不大于40m。
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4.1.7作用效应计算宜采用弹性理论，并应满足下列要求： 1结构构件成桥状态的内力根据设计施工方案逐阶段计算累加确定。 2结构构件成桥状态的应力根据设计施工方案，采用相应的净截面或换算截面逐阶 段计算累加确定。 3汽车荷载的作用效应计入汽车荷载的偏载效应，偏载效应可采用精细化有限元模 型计算，或根据可靠的工程经验确定。 4弯、宽、斜及变宽或分岔等复杂混凝土桥梁结构可采用实体有限元或附录A的实 用精细化分析模型计算。 4.1.8持久状况下，梁桥不应发生结构体系改变，并应同时满足下列规定： 1在作用基本组合下，单向受压支座始终保持受压状态。 2按作用标准值进行组合时（按本规范第7.1.1条取用），整体式截面简支梁和连续 梁的作用效应应符合下式要求：
ZSuki ≥kai ZSski
式中：kg 横向抗倾覆稳定性系数，取k.f=2.5 ZSbki一一使上部结构稳定的效应设计值； ZSski一一使上部结构失稳的效应设计值。 4.1.9构件中的应力扰动区可按照拉压杆模型（见附录B）、实体有限元模型或特殊受 力情形的简化公式进行计算。 4.1.10公路桥梁混凝土结构宜根据需要提出使用阶段的检测、监测、维修或更换要 求，并设置相应的通道、空间或装置
2.1四边支承的板，当长边长度与短边长度之比等于或大于2时，可按短边计算跨 可单向板计算：否则，应按双向板计算
时其计算跨径可取为两肋间的净距加板厚，但不大于两肋中心之间的距离。此时， 可按以下简化方法计算： 恋
）板厚与梁肋高度比等于或大于1/4时
2）板厚与梁肋高度比小于1/4时
2）板厚与梁肋高度比小于1/4时
中：Mo一与计算跨径相同的简支板跨中弯矩。 与梁肋整体连接的板，计算剪力时其计算跨径可取两肋间净距，剪力按该计算跨径 简支板计算。 4.2.3整体单向板计算时，通过车轮传递到板上的荷载分布宽度宜按下列规定计算： 1平行于板的跨径方向的荷载分布宽度
2垂直于板的跨径方向的荷载分布宽度 1）单个车轮在板的跨径中部时
a=(a1+2h)+ ≥氢
3）车轮在板的支承处时
4）车轮在板的支承附近，距支点的距离为x时 a=(a1+2h)+t+2x
a=(ai+2h)+d+ ≥+d
a=(ai十2h)+t
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但不大于车轮在板的跨径中部的分布宽度 5）按本款算得的所有分布宽度，当大于板全宽时取板全宽； 6）彼此不相连的预制板，车轮在板内分布宽度不大于预制板宽度。 式中：【一一板的计算跨径； h一铺装层厚度； {一板的跨中厚度； d一多个车轮时外轮之间的中距： a1、b1一一垂直于板跨和平行于板跨方向的车轮着地尺寸。 4.2.4当支承轴线的垂直线与桥纵轴线的夹角即斜交角不大于15°时，整体式斜板桥的 斜交板可按正交板计算；当1/b≤1.3时，其计算跨径取两支承轴线间的垂直距离；当 /b>1.3时，其计算跨径取斜跨径长度；以上1为斜跨径，b为垂直于桥纵轴线的板宽。 装配式铰接斜板桥的预制板块，可按宽为两板边间的垂直距离、计算跨径为斜跨径 的正交板计算。 4.2.5当lc≤2.5m时，悬臂板垂直于其跨径方向的车轮荷载分布宽度可按下列规定计 算
a=(a1+2h)+2l
式中：α一一垂直于悬臂板跨径的车轮荷载分布宽度； a1一 垂直于悬臂板跨径的车轮着地尺寸： 平行于悬臂板跨径的车轮着地尺寸的外缘，通过铺装层45°分布线的外边 线至腹板外边缘的距离（图4.2.5)： 铺装层厚度
图4.2.6承托处板的计算高度
4.2.6与梁肋整体连接且具有承托的板（图4.2.6)，当进行承托内或肋内板的截面验： 板的计算高度可按下式计算：
式中：he一 一自承托起点至肋中心线之间板的任一验算截面的计算高度： hf一不计承托时板的厚度： 承托下缘与悬臂板底面夹角，当tanα>1/3时，取1/3
he=h'rs·tana
4.3.1分析超静定结构的作用效应时，构件的抗弯刚度应按下列规定取用：
允许开裂构件 0.8Ec1 不充许开裂构件 Ecl 其中I为毛截面惯性矩。 4.3.2在计算截面承载力和应力时，T形、I形及箱形截面梁的受压翼缘应取有效宽 度 4.3.3T形、I形截面梁受压翼缘的有效宽度b应按下列规定采用： 1内梁取下列三者中的最小值： 1)对于简支梁，取计算跨径的1/3。对于连续梁，各中间跨正弯矩区段，取该计算 跨径的0.2倍；边跨正弯矩区段，取该跨计算跨径的0.27倍；各中间支点负弯矩区段， 取该支点相邻两计算跨径之和的0.07倍； 2）相邻两梁的平均间距； 3)(b十2bh十12ht)，此处，b为梁腹板宽度，bh为承托长度，ht为受压区翼缘悬出 板的厚度。当hh/bh<1/3时，上式bh应以3hh代替，此处hh为承托根部厚度 2外梁取相邻内梁翼缘有效宽度的一半，加上腹板宽度的1/2，再加上外侧悬臂板 平均厚度的6倍或外侧悬臂板实际宽度两者中的较小者
4.3.4箱形截面梁在腹板两侧上、下翼缘的有效宽度bmi可按下列规定计算： （修订 1简支梁和连续梁各跨中部梁段，悬臂梁中间跨的中部梁段
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支点，连续梁边支点及中间支点，悬臂梁
式中：bmi——腹板两侧上、下翼缘的有效宽度，i=1，2，3，...见图4.3.4 bi
梁段和悬臂梁中间跨的中部梁 段翼缘有效宽度的计算系数； p—有关简支梁支点、连续梁边支 点和中间支点、悬臂梁悬臂段 翼缘有效宽度的计算系数； li——理论跨径，按表4.3.4确定。
图4.3.4箱形截面梁翼缘有效宽度
i/0.3时，翼缘有效宽度应采用翼缘实际宽
表4.3.4ps、pr的应用位置和理论跨径/
注：1.α为与所求的翼缘有效宽度bmi相应的翼缘实际宽度b，但a不应大于0.25l。
2.1为梁的计算跨径。 3.c=0.11。 4.在长度a或c的梁段内，有效宽度可用直线插入法在psbi与ptbi之间求取。 4.3.5计算连续梁中间支承处的负弯矩时，可考虑支座宽度对弯矩折减的影响；折减 的弯矩按下列公式计算（图4.3.5)：但折减后的弯矩不得小于未经折减弯矩的0.9倍
图4.3.5中间支承处折减弯矩计算图
4.3.6变高度或支点设有承托的等高度连续梁，计算作用效应时应考虑截面惯性矩的 变化；支点截面惯性矩与跨径中点截面惯性矩之比等于或小于2时，可不考虑其影响。 4.3.7当连续梁中间支承处设有横隔梁时，支承处梁的计算截面可采用横隔梁侧面的 连续梁截面。 4.3.8计算连续梁或其他超静定结构的作用效应时，应根据情况考虑温度、混凝土收 缩和徐变、基础不均匀沉降等作用影响。对于预应力混凝土连续梁等超静定结构，尚应 考虑预加力引起的次效应。
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4.3.9计算混凝土徐变时，可假定徐变与混凝土应力呈线性关系。当缺乏符合当地实 际条件的数据和计算方法时，混凝土徐变系数可按附录C计算。 混凝土的收缩应变可按附录C计算。 4.3.10由于日照正温差和降温反温差引起的梁截面应力，可按附录D计算。竖向日照 温差梯度曲线可按现行《公路桥涵设计通用规范》（JTGD6O)取用
4.3.9计算混凝土徐变时，可假定徐变与混凝土应力呈线性关系。当缺乏符合 际条件的数据和计算方法时，混凝土徐变系数可按附录C计算。 混凝土的收缩应变可按附录C计算，
4.3.10由于日照正温差和降温反温差引起的梁截面应力，可按附录D计算。竖 温差梯度曲线可按现行《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60)取用
4.4.1拱的计算可不考虑拱上建筑与主拱圈的联合作用；当考虑拱上建筑与主拱圈的联 合作用时，拱上建筑结构的构造应符合计算的预设条件。本节有关拱的计算规定，均适 用于主拱圈裸拱受力而不考虑其与拱上建筑的联合作用。 当采用车道荷载计算拱的正弯矩时，各截面的折减系数宜按表4.4.1取用
表4.4.1正弯矩折减系数
4.4.2拱桥设计应优选拱轴线，使拱在作用组合下，轴向力的偏心距较小。对大跨径 共桥，如某些截面的结构自重压力线与拱轴线偏离过大，或在结构重力及其所引起的弹 生压缩和温度下降、混凝土收缩等作用下轴向力偏心距较大时，应作适当调整，且应考 拱轴线偏离结构重力压力线引起的偏离弯矩。 4.4.3拱上建筑为立柱排架式墩的箱形截面板拱，应考虑活载的横向不均匀分布。拱 上建筑为墙式墩的板拱，当活载横桥向布置不超过拱圈以外时，活载可按均匀分布于拱 圈全宽计算。 4.4.4上承式肋式拱桥活载可通过拱上排架墩的盖梁和立柱分配于拱肋。 4.4.5拱上建筑横桥向排架的盖梁可参照第8.4节计算。
4.4.7拱圈应按本规范第5.3.1条验算拱的平面内纵向稳定。此时GB/T 18002-2011 中密度纤维板生产线验收通则，拱的轴向力设计 可按下式计算：
Na=Ha/cos(0m
式中：Hd一拱的水平推力设计值； Pm一拱顶与拱脚连线与水平线的夹角。 在施工阶段，拱的平面内纵向稳定验算时的构件自重效应分项系数应取1.2，施工时 附加的其他荷载效应分项系数应取1.4；在使用阶段，拱的平面内纵向稳定验算的作用效 应的分项系数，按《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60)取用。 计算平面内纵向稳定时，拱圈的计算长度可按下列规定采用： 三铰拱0.58La; 双铰拱0.54La； 无铰拱0.36La; La为拱轴线长度。
在施工阶段，拱的平面内级纵向稳定验算时的构件自重效应分项系数应取1.2，施工时 附加的其他荷载效应分项系数应取1.4；在使用阶段，拱的平面内纵向稳定验算的作用效 应的分项系数，按《公路桥涵设计通用规范》（JTGD6O)取用。 计算平面内纵向稳定时，拱圈的计算长度可按下列规定采用： 三铰拱0.58La； 双铰拱0.54La； 无铰拱0.36La； La为拱轴线长度。 4.4.8当板拱的宽度小于计算跨径的1/20时，应验算拱圈的横向稳定。计算以横系梁 联结的肋拱横向稳定时，可将其视为长度等于拱轴线长度的平面桁架，根据其支承条 件，按受压组合构件确定其计算长度和长细比。拱的平均轴向力可按公式(4.4.7)计算。 4.4.9计算风力或离心力引起的拱脚截面的荷载效应时，可按以下假定近似计算： 1拱圈视作两端固定的水平直梁，其跨径等于拱的计算跨径，全梁平均承受风力或 离心力，计算梁端弯矩M。 2拱圈视作下端固定的竖向悬臂梁，其跨径等于拱的计算矢高，悬臂梁平均承受1/2 拱跨风力，在梁的自由端承受1/2拱跨的离心力，计算固定端弯矩M2。 3拱的弯矩M为上述两项弯矩在垂直于曲线平面的拱脚截面上的投影之和
联结的肋拱横向稳定时，可将其视为长度等于拱轴线长度的平面桁架，根据其支承条 件，按受压组合构件确定其计算长度和长细比。拱的平均轴向力可按公式(4.4.7)计算。 4.4.9计算风力或离心力引起的拱脚截面的荷载效应时，可按以下假定近似计算： 1拱圈视作两端固定的水平直梁，其跨径等于拱的计算跨径，全梁平均承受风力或 离心力，计算梁端弯矩M1。 2拱圈视作下端固定的竖向悬臂梁，其跨径等于拱的计算矢高，悬臂梁平均承受1/2 拱跨风力，在梁的自由端承受1/2拱跨的离心力，计算固定端弯矩M2。 3拱的弯矩M为上述两项弯矩在垂直于曲线平面的拱脚截面上的投影之和
式中：β一一拱脚处拱轴线的切线与跨径的夹用。 4.4.10大跨径拱桥应验算拱顶、拱跨3/8、拱跨1/4和拱脚四个截面；对于中、小跨径 拱桥，拱跨1/4截面可不验算；特大跨径拱桥，除上述四个截面外，视截面配筋情况， 还应选择相应的控制截面进行验算。截面承载力应按本规范第5.3节的规定进行验算， 其构件的计算长度可本规范第按4.4.7条规定采用。
DB11T 1069-2014 民用建筑信息模型设计标准路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（J