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GB／Z 6113.3-2019 无线电骚扰和抗扰度测量设备和测量方法规范 第3部分：无线电骚扰和抗扰度测量技术报告

D(V/ MHz)=/2X10°A.(αVs)

临界阻尼指示器的机械时间常数mechanicaltimeconstantofacriticallydampedindicatingin strument

式中： TL一一去除全部阻尼之后的自由振荡周期。 注1：对于临界阻尼指示器，其系统的运动方程式可写成： Tm(da/d)+2Tm(da/d)+α=ki 式中： α一偏转指示； i一流经指示器的电流； 指示器的时间常数。 由上式可以推论，时间常数也可以规定为矩形脉冲（幅度恒定）的持续时间，此矩形脉冲所产生的偏转指示等 于幅度与矩形脉冲相同的连续电流所产生的稳定偏转指示的35%。 注2：临界阻尼机械时间常数的测量方法和调节方法可从下述方法之一得到： a）把自由振荡周期调节到2元T，然后加上阻尼NY/T 708-2016 甘薯干，使αTm等于0.35αmx b）如果振荡周期不能测量，就将阻尼调到刚好低于临界值，使仪器的过摆不大于5%，调节转动惯量，使 αTM等于0.35αmx。

过载系数overloadfactor

过系多 电路（或电路组）的实际线性函数的范围所对应的电平与指示仪器满刻度偏转时对应的电平之比。 注：电路（或电路组）的实际线性函数的范围是指电路（或电路组）的稳态响应偏离理想线性不超过1dB时的最高 电平

电压symmetricvoltag

在两线电路中（如单相电源）出现于两线间的射频骚扰电压

注：对称电压有时也称为差模电压，为V.与V量之差，即（V。一V.）。V。和V的定义见3.1.1的注 3.1.11 非对称电压 unsymmetricvoltage V.或V.矢量电压的幅值。 注：非对称电压用V型人工电源网络（AMN)进行测量。V，和V，的定义见3.1.1的注。 3.1.12 加权（例如对冲激脉冲骚扰的加权）weighting（ofe.g.impulsivedisturbance） 将峰值检波的冲激脉冲电压电平转换成与脉冲重复率相关的一种指示（多数情况下减小），以对应 于干扰对无线电接收的效应。 注1：对于模拟接收机，其测量结果反映的是人心理上对干扰厌恶（不适)程度的一种主观评价（听觉或视觉的，通常 不是指对所表达内容某种程度的误解）。 注2：对于数字接收机，其所呈现的干扰的影响为一个客观量，可将该测量量规定为临界的比特误码率（BER)或比 特误码概率（BEP)（即使具备完美的纠错能力也会出现误码)或选用一个具有复现性的、能反映客观评价的物 理量。 3.1.12.1 加权骚扰测量weighteddisturbancemeasurement 使用加权检波器进行的骚扰测量。 3.1.12.2 加权特性 weightingcharacteristic 对特定无线电通信系统具有恒定影响的作为脉冲重复率函数的峰值电压电平，即骚扰通过无线电 通信系统自身得到加权。 3.1.12.3 加权检波器 weightingdetector 具有约定加权函数的检波器。 3.1.12.4 加权因子weightingfactor 相对于参考脉冲重复率或相对于峰值的加权函数的值。 注：加权因子用分贝（dB）表示。 3.1.12.5 加权函数 weighting function 加权曲线 weightingcurve 当具有加权检波器的测量接收机指示（输出）电平恒定时，其输人峰值电压电平和脉冲重复率之间 的关系，即测量接收机对重复脉冲的响应曲线，

注：对称电压有时也称为差模电压，为V。与V矢量之差，即(V。一V,）。V。和V，的定义见3.1.1的注。 3.1.11 非对称电压 unsymmetricvoltage V.或V.矢量电压的幅值。 注：非对称电压用V型人工电源网络（AMN)进行测量。V，和V，的定义见3.1.1的注， 3.1.12 加权（例如对冲激脉冲骚扰的加权）weighting（ofe.g.impulsivedisturbance） 将峰值检波的冲激脉冲电压电平转换成与脉冲重复率相关的一种指示（多数情况下减小），以对应 于干扰对无线电接收的效应。 注1：对于模拟接收机，其测量结果反映的是人心理上对干扰厌恶（不适)程度的一种主观评价（听觉或视觉的，通常 不是指对所表达内容某种程度的误解）。 注2：对于数字接收机，其所呈现的干扰的影响为一个客观量，可将该测量量规定为临界的比特误码率（BER)或比 特误码概率（BEP)（即使具备完美的纠错能力也会出现误码)或选用一个具有复现性的、能反映客观评价的物 理量。 3.1.12.1 加权骚扰测量weighteddisturbancemeasurement 使用加权检波器进行的骚扰测量。 3.1.12.2 加权特性 weightingcharacteristic 对特定无线电通信系统具有恒定影响的作为脉冲重复率函数的峰值电压电平，即骚扰通过无线电 通信系统自身得到加权。 3.1.12.3 加权检波器 weightingdetector 具有约定加权函数的检波器。 3.1.12.4 加权因子weightingfactor 相对于参考脉冲重复率或相对于峰值的加权函数的值。 注：加权因子用分贝（dB）表示。 3.1.12.5 加权函数 weighting function 加权曲线 weightingcurve 当具有加权检波器的测量接收机指示（输出）电平恒定时，其输人峰值电压电平和脉冲重复率之间 的关系，即测量接收机对重复脉冲的响应曲线，

CISPR已经制定了有关测量仪器和测量方法的标准，为国际贸易中电子和电气设备的无线电干扰 的控制提供了一个共同的基础。 制定的限值是为给定的通信系统产生的降级和干扰测量值之间提供合理的、良好的相关性。对任 意给定的通信系统，可接受的信噪比是带宽、调制方式和其他设计参数的函数。因此，为了对此进行有 针对性的研究，实验室在研发工作中采用了各种形式的测量。 4.1的目的是为了分析测量设备参数和被测干扰波形对测量值的影响

4.1.2干扰测量仪器的关键参数

决定干扰测量仪器响应的最关键参数包括：带宽、检波器和被测干扰的类型；其次，在特定条件下对 测量仪器有影响且有实质意义的相关参数包括：过载系数、自动增益控制（AGC)设计（如果采用）、镜像 响应和乱真响应、仪表时间常数和阻尼。 为了讨论方便，规定三种基本类型的无线电噪声作为基准：冲激脉冲、随机噪声和正弦波。表1给 出了这三种基本噪声产生的响应与不同类型的检波器带宽、检波方式（类型)之间的关系。表1中为 冲激脉冲强度的幅度，△fimp为冲激脉冲带宽，△f.为随机噪声带宽，P（α）为准峰值检波器的脉冲响应， f限为脉冲重复频率，E为随机噪声的频谱幅度。图1为一台仪器中各类检波器对冲激脉冲干扰的相

对响应。 表1表明，对3种不同类型的干扰，噪声仪表响应与带宽之间的关系是不同的。如果被测波形被定 义为表1所列的3种类型中的任意一种，且标准源能够提供这种类型的波形，那么使用替代法，不考虑 其带宽，就可以使具有足够过载系数的仪器得到满意的校准。因此，对于单纯的随机干扰或已知重复率 的冲激脉冲干扰，可以使用相应的源，或使用基于已知电路参数计算得到的相关系数进行校准。 如果特定的干扰波形介于这3种波形之间，那么修正和相关系数也会介于这三者之间。对于任意 给定的情况，有必要按某种方式对噪声加以分类以便能够给出有效的相关系数，因此，为了达到这一目 的，有必要检验典型的干扰源，以确定其为冲激脉冲、随机噪声或正弦波。 如果一台干扰测量仪器包含有不同类型的检波器，如峰值、准峰值和平均值，那么被测干扰的类型 可以通过这些检波器读数的比值来确定。当然，这些比值与测量仪器的带宽以及其他特性有关，

为施加正弦波时RMS值检波器的响应值。 P（α）为图2的给定值。 E为频谱强度，VrMs/带宽（V/Hz)。 为冲激脉冲强度。 为冲激脉冲带宽。 ，为随机噪声带宽。 限为脉冲重复频率。 注：“滑退峰值”的概念引自CISPR16：1977（第一版），其工作原理是：给检波器二极管加一个偏压（即相当于二极管 的反向电压），该偏压的值是可以调节的。当将该偏压调到刚好使二极管检波器的输出截止，则接在检波器输出 端的监测表（该监测表的灵敏度应足以满足该项测量精确度的需要）就测不出电压。在此状态下，用另一个电压 表去测量加到二极管上的偏压，该偏压值就是检波器输入电压的峰值。滑退峰值检波器的过载系数仅需略大于 1即可[理论上讲，只有当放电时间常数与充电时间常数之比为o时，直读式峰值检波器才可测到输入电压的真 正峰值，尤其是对低重复率的输人脉冲。而只要监测表足够灵敏，滑退型峰值检波器（slidebacktypeofpeakde tector)就可以测到输人电压真正的峰值，而不论输入脉冲的重复率多么低，怕是接近孤立脉冲」。 假设该仪器用正弦波的RMS值进行校准。 假设检波器测量对随机噪声响应的包络特性。

4.1.3冲激脉冲于扰相关系数

各种类型的检波器对冲激脉冲干扰的相对响应

任何干扰测量设备中的准峰值检波器对幅度恒定、重复性规律的脉冲的响应可以通过图2所示的 脉冲响应曲线来确定。该图示出了任意给定带宽、充电电阻和放电电阻的情况下，准峰值检波器的响应 对峰值检波器响应的百分比。使用该曲线时，需注意峰值响应的大小与带宽有关；当带宽增大时，峰值 向应也随之增大，但从准峰值检波器读数得到的响应与峰值响应的百分比却随之减小。在带宽的很窄 范围内，这些效应趋于相互抵消。该曲线所用的带宽为6dB带宽。这是最典型的干扰测量设备的通带 特性，比所谓的冲激脉冲带宽大约窄5%。图3示出了具有各种带宽和检波参数的测量仪器与CISPR 仪器的理论比较。 平均值检波器对脉冲噪声的响应是一种特别的情形。对于脉冲噪声，平均值检波器的响应与前置 验波器的带宽无关，但与脉冲的重复率成正比。在大多数情况下，除非噪声仪表的带宽非常窄，例如低 至数百赫兹的量级，否则从平均值检波器得到的脉冲响应读数低至没有实际意义。对于重复率为 00Hz脉冲、使用10kHz数量级的测量带宽，平均值仅为峰值的1%。该值对于任意精度的测量都太 低了。此外，对于许多通信系统，烦扰效应电平可能要远大于使用平均值仪表得到的读数。当然，这也 是使用准峰值仪表检测脉冲噪声的理由之

说明： Rc 充电电阻，单位为欧姆(Q)； Rd 放电电阻，单位为欧姆（Q)； AF 6dB带宽，单位为赫兹（Hz)； f 脉冲重复频率，单位为赫兹(Hz)。

图2脉冲修正系数P(α）

图2脉冲修正系数P(α）

桑声带宽与3dB带宽之比是滤波电路类 型的冰 一方面，干扰测量设备中所用的许多这样的典型 电路表明：有效随机噪声带宽与3dB带宽之比的合理值大约为1.04

4.1.5均方根（RMS)值检波器

RMS值检波器的一个优势在于：对于宽带噪声，RMS值检波器的输出正比于带宽的平方根，即噪 声功率直接与带宽成正比。这一特性使得RMS值检波器获得广泛应用，这也是测量背景噪声采用 RMS值检波器的主要原因之一。使用RMS值检波器的另一个优点是：RMS值检波器可以对不同源 （如脉冲噪声和随机噪声）产生的噪声功率给出正确的相加，因此允许存在较大的背景噪声。 噪声的均方根值通常能对AM声音和电视接收受干扰时引起的主观效应作出好的评估。然而，当 使用带宽很宽的仪器测量冲激脉冲噪声时需要很大的动态范围，这限制了窄带测量仪器中RMS值检 波器的使用。

4.1.7.1换向器电动机

换向器电动机产生的噪声通常是冲激脉冲噪声和随机噪声的合成。随机噪声是由电刷接触电阻变 比引起的，而冲激脉冲噪声是由整流电刷的切换动作引起的。对电刷进行最佳调整能将冲激脉冲噪声 或到最小。然而，当负载发生变化时，对于峰值和准峰值检波器，测量的噪声主要是脉冲型的，其中的随 机分量可以忽略不计。当脉冲重复频率达到4kHz的数量级时，有效重复频率将更低，这是因为冲激 脉冲的幅度通常在两倍的电源频率上被调制。因此，试验结果表明：假如脉冲重复频率是电源频率的两 音，那么准峰值读数与带宽的变化相一致。 由于换向器电动机开关动作的无规律性，对于这样的噪声，峰值测量会出现电平的变化。 基于以下原因，对于换向器电动机产生的噪声，准峰值与平均值之比要比单纯的冲激脉冲噪声得到 的更低： 1） 整流开关瞬态在电源频率上的调制会产生许多低于测得的准峰值电平的脉冲。这些脉冲不会 影响准峰值，但会影响平均值。 2） 相对较低的、但连续的随机噪声基本上只对平均值产生影响。选取的带宽最大值为120kHz 时.准峰值和平均值之比的绝大多数的实验值在13dB～23dB之间

4.1.7.2冲激脉冲源

相同的标称 带宽、时间常数比近似为3：1、输出仪表指 仪器可以获得良好的一致性 在较大刻度值时的偏差无须进行解释

4.1.7.3点火干扰

CISPR第35号推荐物认为：根据实际情况可以建立起准峰值和峰值检波器之间的相关性，两者之 间的转换系数为20dB。之所以能实现这种转化，部分基于均匀重复脉冲理论，部分是基于脉冲波形和 福度实际上的不规则性。

点火系统产生的干扰的峰值测量和准峰值测量之间的相关性 （此推荐物解决了1961年提出的需研究的第45号问题） （1964年，斯德哥尔摩） CISPR认为，对于内燃机点火系统产生的干扰测量，通常有两种类型的检波器可供选用，即峰值检波器和准峰 值检波器。 对于内燃机点火系统产生的干扰测量，CISPR推荐峰值检波器和准峰值检波器之间的转换系数为20dB，这适 用于CISPR第2号出版物所覆盖的频率范围。即峰值检波器适用的限值高于准峰值检波器对应的限值20dB： 峰值测量时发动机可以运行在大于意速的任何速度上，但准峰值测量时，对于多缸发动机，速度尽可能设定在 接近1500r/min.对于单缸发动机.速度尽可能设定在接近2500t/min

4.1.7.4带宽的影响

英国使用分别具有90kHz和9kHz带宽的两种仪器进行了比对试验，报告显示对于大多数 两种带宽下得到的值的比值在14dB～18dB之内。这一结果与下述情况吻合：干扰主要是冲激 型噪声，但也存在部分随机分量。

比较各种仪器产生的响应，对这些数据分析后发现：几乎对于每一种情况，可以解释测量值在理论 上和实际中的差异。许多事例表明：对于已知特性的波形，预期的修正系数可以精确到2dB～4dB 之内。 需要进一步的研究： a）各种干扰源波形的详细特性，以及 h）这些波形特性与测量值和仪器参数之间的相关性

如：接收机过载、电视接收机的同步、数据信号的错误率等)以及由广播、通信业务的骚扰引起的噪声的 平估。 模拟器需能产生稳定并可复现的输出信号。然而，实际的干扰源往往达不到上述要求，模拟器的输 出波形需能显示出与实际干扰信号非常类似的波形

4.2.2干扰信号的类型

3.32019/CISPRTR1

机时间间隔产生的规则或不规则幅度的非常短的脉冲引起的。如果相邻脉冲之间的平均间隔小 于受试通道带宽的倒数（t<1/B），则脉冲相互重叠，并因相位的随机性而导致输出信号的随机 波动（噪声）。因此，该类型的准冲激脉冲干扰的猝发由门电路选通宽带噪声信号来模拟。 猝发的持续时间和重复频率与干扰源的类型有关（见表2）。 由发动机的气缸数和转速决定的点火干扰的特性由20us200us之间的猝发持续时间 30次/s~300次/s之间的重复频率来表征 机械触点产生的释发（略声）的变化范围从儿毫秒（快速开关）直至200ms以上。在馈电电源电 路有接触装置的情况下，猝发期间的噪声被全波整流的电源电压所调制。 换向器电动机产生重复频率为103次/s10°次/s、持续时间为20us～200us的更短的发，这由电 机换向器铜排和电枢的转速来决定。也就在这种情况下，供电电源使噪声猝发产生相类似的包络调制

4.2.3模拟宽带干扰的

该类模拟器需能产生带有（或不带有）调制的门控噪声猝发，其特性见表2。图4示出了该噪声源 的简单设计：增益为70dB～80dB合适的放大器、模拟猝发的门电路、电源包络调制器和按要求调节输 出电平的输出衰减器

模拟各种宽带噪声的门发生器和调制器的特性

猝发的模拟器的框图和

该电路设计的缺点是宽的有用频率范围要求从噪声源到输出端之间的整个电路具有宽的带宽。这 里最重要的部分是高增益放大器。在这样宽的频率范围（例如：0MHz～1000MHz)内可以分成几个 顿段或用可调放大器来实现。这样的设计明显地使模拟器的结构更为复杂。 图5给出了产生门控宽带噪声信号的另一种途径。在该设计中，输出级可产生纳秒级脉冲，例如： 阶跃恢复二极管或类似装置。为了在通道输出端产生准冲激脉冲噪声，恒定幅度脉冲以随机的时间间

隔、高重复率地被触发以在受试RF通道产生混叠。测量时，对于TV通道需要的平均重复率为几兆赫 兹、FM通道需要的平均重复率至少为100kHz，AM通道需要的平均重复率至少为10kHz。随机触发 脉冲，可由宽带信号的过零获得。为达到此目的，噪声源的输出馈给一台合适的放大器，之后跟随一个 模拟发的门电路。门控噪声信号馈给双稳多谐振荡器，该振荡器将过零转换为宽度随机变化的脉冲。 因此，由单稳多谐振荡器可产生随机的窄触发脉冲

图5根据脉冲原理产生噪声猝发的模拟器框

如图5电路所示，该系统的优点是有效的频率范围仅由阶跌恢复二极管的输出脉冲确定。图6给 出了这种电路的例子。在该电路中，输出脉冲由阶跃恢复二极管HP0102产生，脉冲宽度由长度为L 的短路同轴电缆确定。振铃效应由快速开关二极管HP2301抑制，对阶跃恢复二极管的调制电压是由 具有全波整流的电源电压提供的。该电路可产生持续时间为1ns、幅度为5V的脉冲，且提供大约到 500MHz平坦的输出频谱。这样的单个脉冲在TV通道将产生50mV的脉冲；在FM通道将产生 1mV的脉冲，叠加后使信号的峰值、准峰值明显增大

图6典型输出级的实例

产生触发信号的前级（噪声源，放大器和门电路）的带宽宜需满足脉冲重复率的要求，对于TV通道 的测量，5MHz～10MHz带宽是十分满意的。此外，各级的线性也不是很严格的，只是过零的位置很 重要。多谐振荡器需要产生短持续时间（大约0.1us)的陡峭脉冲去驱动阶跃恢复二极管。 归纳起来，图4所示电路对于工作在有限频率范围内的宽带干扰模拟器是十分有用的，而图5所示 电路更适合用于更宽频带的模拟器

4.3开阔试验场地限值与混响室限值间的相互关系

昆响室测量方法的设备，要求给出将混响室测量方法的限值与OATS测量方法限值相关联的程序。本 条给出这种程序

4.3.2混响室与开阔试验场地测量结果间的相关性

OATS测量是找到受试设备（EUT)辐射的最大值。不论是对测量天线处的功率密度或场强的测 量还是对输入至代替EUT的天线功率的测量，该测量结果可以等效地表示为一个半波振子辐射的功 率，假设该等效辐射功率为PLdB(pW)」。 在混响室测量EUT的总辐射功率。假设测量得到的功率为P，LdB(pW） 测量作为辐射器的EUT相对于全向辐射器的增益，研究两种测量之间的相关性。假设EUT的增 益为G（dB）。式（6)给出了该相关性，其推导参见附录A。

4.3.3混响室法的限值

假设当在开阔试验场地测量时，EUT的辐射恰 Lo上，即P,=Lo。 则当该EUT在混响室中测量时，也需要处于相应的限值L：上，即P，=L.。 由式（6），可以联系起这两个限值，如式（7）

L的值不仅取决于L0，也与G有关。由于对不同的EUT，G是不同的，所以在某种意义上，不可 能完全像Lo那样，对所有EUT去规定Lr。如果L,=Lo，则仅对G=2的EUT是正确的。G>2的 EUT较容易通过混响室的限值，而G<2的EUT则较难通过混响室的限值。 确定G的值是必要的。可以从测量P。和P,确定G值。图A.1示出了对不同的G值P.与P,之间 的关系。图中阴影范围对应于G的负值（在此范围内的点，测量时在开阔场无法找到其最大辐射位置， 这可能是由于最大辐射没有位于测量水平面之内造成的）。 图A.2给出了测量一批微波炉的P。和P，的例子。由图可见： 对落在正G范围的点，大多数具有2左右的值； 当频率增加时更多的点位于正G范围，表明辐射方向图在垂直方向变得更加定向。 由此证明，混响室的结果能与OATS的结果相关联。实际上，这表明了混响室是一种能测量最大 辐射的典型值更有效的方法，

4.3.4确定混响室限值的程序

确定混响室限值的程序如下： 对设备的样品在OATS测其最大辐射值。将测量值转换为半波振子辐射的等效功 P.LdB(pW)J

ii）在混响室内，测同一样品的总辐射功率P.[dB(pW)]。 ii）混响室的限值与OATS的限值之间的关系可以用图A.1所示的方法求出或者借助于计算每 个设备的增益，即用统计方法及式（7)得到相应类型（设备）G的典型值

b）剔除SW发射机后的数据

度的测量值H。LdB（μA/m）与计算值HLdB（

图8a)示出了比值H。//P与观察点到发射机距离之间的关系。点划线显示斜率为一1。由此可 以得出这样的结论，平均来说，数据与斜率吻合得相当好。相应的截距大于公式（8）得到的预期截距，这 与图7中观察到的限值（H。十10）LdB（uA/m）相符 图8b）示出了所有建筑物影响数据的正态分布图。如果这些数据是正态分布的，就能得到一条直 线。然而情况不是这样，在一阶近似的情况下，这些数据可以认为是两个分布的重叠。当区分砖和/或 木结构的建筑物或钢筋混凝土结构的建筑物的相关数据时，就可以得到两个分布。这两个分布的正态 分布曲线可见图9a）和图9b）。A，呈负值，主要源于H，是在建筑物的地板上测量的，而H。是在建筑物 外地面以上约1.5m处测量的。二次辐射也会影响实际场强数据

测得的室外磁场强度H。归一化到功率的平方根（2 与距离d（m）的关系

）砖和/或木结构的建筑物

于表3。没有观察到数据A，与频率明显相关（见

钢筋混凝土结构的建筑物

表3建筑物影响参数A,的综合分析

4.4.2.3以场强归一化的不对称开路电压

测电压的影响是可以忽略的。 被测电压归一化到4.4.2.3.2中测得的磁场强度上，以及假设在远场条件下，归一化到4.4.2.3.3中 测得的电场强度上。4.4.2.3.4论述了4.4.2.3.2和4.4.2.3.3中遇到的分布截断

JB/T 12651.1-2016 内燃机 滤清器用滤纸 第1部分：技术条件4.4.2.3.2天线系数G

为了获得用户线的天线特性，开路电压U归一化到场强（H和H。）上，产生的天线系数G，和G。由 式（10）定义：

式中Gi.。的单位为欧姆米（Qm），U.的单位为微伏（μV），Hm的单位为微安每米（μA/m）。 图10a)示出了使用所有数据G,（G。）的分布图。该图表明了存在着一个较集中的数据“云”和有着 更大分散性的第二个数据“云”。进一步的研究表明，第一个数据“云”是由砖和/或木结构的建筑物中测 得的数据形成的，见图10b)。而另一个数据“云”则是由钢筋混凝土结构为主的建筑物中测得的数据形 成的。因此，在4.4.2.1中讨论的建筑物的影响是很重要的

b）与砖和/或木结构建筑物相关的数据

图11给出了与研究的两类建筑材料有关的GLdB(2m)］和G。LdB(2m)］的正态概率曲线。可以 得出这样的结论，数据服从正态分布，这就意味着系数G（2m）呈对数正态分布。有关的数据列在表4 中，此处的Gu和G.是G的实验值的上下限（见4.4.2.3.4）。所研究的两类建筑材料的G和G。的差异 与表3中列出的这些建筑物的建筑物影响数据相吻合。没有观察到数据与频率明显相关（见4.4.2.5)。

a）砖和/或木结构的建筑物的G.[dB（2m）

YS/T 276.3-2011 铟化学分析方法 第3部分铊量的测定 甲基绿分光光度法b）钢筋混凝土结构的建筑物的G,dB（2m）