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GB 50917-2013 钢-混凝土组合桥梁设计规范(完整双页正版、清晰无水印).pdf亮3.4.3预皮力筋技拉抗压强度设注值MPa)
铜筋种类 fa fu n 1470 1000 铜钦钱 1570 1070 1X2 (二股) 1720 1170 390 1×3 (三段) 1×7 (七股) 1860 1260 1960 1330
GB/T 36481-2018 信息技术 场景记录仪通用规范3.4.4体外无粘结预应力筋的极限应力设计值64应采用预应 力的极限应力6除以考虑材料性能、结构体系等因索的分项系数 g?可取1.2, 3.4.5预应力筋的弹性模量E.应按表3.4.5采用。
表3.4.5预应力能的强性模量（MPa）
注：对有特球要求缩构的设计使用年限，可在上递规定基础上经技术经济论证后 路
6,=b十≥6 b.=L./6≤b
(4. 1. 51)
式中：b。——钢梁腹板上方最外侧剪力连接件中心间距（mm)； 6。—钢梁腹板一侧的混凝土桥面板有效宽度（mm)，其中 6，为最外侧剪力件中心至相邻钢梁腹板上方的最外 侧剪力件中心距离的一半或最外侧剪力件中心至混 凝土桥面板自由边的距离； Le.i——等效跨径(mm)，筒支梁应取计算跨径，连续梁应按图 4.1.5(a)选取。 2简支梁支点和连续梁边支点处的混凝土桥面板有效宽度 应按下列公式计算
3混凝土桥面板有效宽度6。沿梁长的分布可假设为如图 1.1.5(b)所示的形式。 4预应力组合梁在计算预加力引起的混凝土应力时，预加 力作为轴向力产生的应力可按实际混凝土桥面板全宽计算；由 预加力偏心引起的弯矩产生的应力可按混凝土桥面板有效宽度 计算， 5对超静定结构进行整体分析时，组合梁混凝土桥面板有效 宽度可取实际宽度
D有设宽质船器长分布
图4.1.5湿凝标面板等效爵经及有效宽度示意图
5混能士标面板等效爵整及有效意度示
4.1.6预应力钢一混
1计算组合粱由于均匀温度作用引起的效应时，应从受到 约束时的结构温度开始，计算环境最高和最低有效温度的作用 效应。当缺乏实际调查资料时，最高和最低有效温度标准值可 按现行行业标准《公路桥涵设计通用规范》JTGD60取值。材 料线膨胀系数应按本规范第3.1.6条和第3.2.7条的规定取 值。 2计算组合梁由于梯度温度引起的效应时，宜采用表4.1.8 所示的竖向温度梯度分布形式，
4.2承载能力极限状态计算
表4.2.1解一调服士组合桥照设计安金等级
中的单孔跨径确定，对于多跨不等跨桥梁，以其中最大跨径为准；本表冠以 重要"的中桥和小桥，系指高速公路和一级公路上、国防公路上、斌市快建 路上、主干路和交通特别繁忙的城市次干路上的概梁， 2对有特殊要求的桥梁，其设计安全 可根据其体情况另行确定， = 态计量应采用下式：
当采用预应力的超静定结构时，应采用下式：
的规定外，尚应符合现行行业标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝
4.3正常使用极限状态验量
4.3正常使用极限状添验算
1由汽车荷载(不计冲击力)所引起简支或连续果的竖间挠 度，不应超过计算跨径的1/600；梁悬臂端部的竖向挠度不应超过 悬臂长度的1/300。 2当结构自重和静活载产生的度超过计算跨径的1/1600 时，桥跨结构应设置预拱度，其值等于结构重力和1/2静活载所产 生的坚向搭度和.预拱度线形应采用平顺曲线。
.4持久状况及短暂状况应力验
4.4.1对短暂状况的设计，应计算构件在制作、运输及安装等施 工阶段由自重、施工荷载等引起的应力，并不应超过本节规定的限 值。施工荷载除有特别规定外，均应采用标准组合；温度作用效应 可按施工时实际温度场取值；动力安装设备产生的效应应乘以相
5承载能力极限状态计算
4.5.2计第倾覆稳定的汽车葡截及其组合应符合下列规定：
1验算倾覆稳定的汽车荷载应采用现行行业标准《公路桥润 设计通用规范》JTGD60或《城市桥梁设计规范》CJJ11中的车道 荷载，集中荷载标准值应乘以1.2的系数。 2汽车荷载横向应按相应规范的最不利位置布置，多车道桥 梁汽车荷载产生的效应不得折减。 3汽车荷载应计入冲击作用。 4应计入风荷载与汽车荷载的共同作用，
表5.1.1板件宽厚比
, 6. 1) 变幅疲 应力 别以及 享
A.解龄受压区的越面面程
5.1.2塑性设计方法计算钢一混凝土组合架强度时.在下列部位
5.1.31 及应力图 微求高
式中：p 体外预应力筋的极限应力（MPa)； Ope 体外预应力筋的有效应力（MPa)； Opo.d 体外预应力筋的极限应力设计值（MPa)； Yp. 考虑材料性能、结构体系等因素的分项系数，可取1.2； Adm 体外预应力筋的极限应力增量（MPa）。
Ao%可按下列公式进行计算： 若A.f.+A.fu 式中：o、7 钢梁腹板计算高度边缘同一点上同时产生的正应 力、剪应力(MPa); 钢材抗拉强度设计值（MPa） 若A,。十A,f≥A,f。十A,o，则初步判断塑性中和辐在混 婚土桥面板截面内 A(710+338 )(0.1+9) 1混凝土桥面板与钢梁的受压翼缘通过抗剪连接件连接，两 者已牢固结合且能阻止钢梁受压翼缘的侧向位移时。 2受负弯矩作用的1字形裁面组合梁，当钢梁受压翼缘的自 由长度1，与其总宽度6的比值不超过表5.3.1规定的数值时。 表5.3.11字影钢操不需要计算整体稳定的最大1,/6，值 式中：f—体外预应力筋的抗拉强度设计值（MPa)，可按本规 范表3.4.3取值； I一 混凝土桥面板截面的惯性矩（mm）； I,—钢截面的惯性矩（mm); H组合架截面高度（mm）； L一 组合梁计算跨度（mm）。 5.2抗前承载力计锁 5.2.1钢一混凝土组合梁的抗剪承载力可采用下式计算： Y.VSh.t.f. 6正常使用极限状态验算 ..1钢一据凝土组合票受弯构件在弯矩及预应力作用下产生的 ，.1钢一混土组合受弯构件在弯矩及预应力作用下产生的 混凝土桥面板及钢梁法向应力可按下列公式计算： 混凝土桥面板板顶应力 ,=oAo o,= 图6.2.2预应力筋弹性应力增量计算系数计算模型 钢与混凝士的有效弹性模量比！ ——根据荷裁类型确定的徐变固子，永久作用取1.1，用于调 整内力的强追位移作用取1.5.混凝土收缩作用取0.55： (t,t) 加载龄期为t。，计算考虑龄期为t的混凝土徐变系 数，可取为徐变系数最终值，根据混凝土桥面板的加 载龄期和理论厚度按表6.2.3采用： no——短期荷载作用下钢与混凝土的弹性模量比； E,—钢材的弹性模量（MPa)，按本规范表3.2.7采用。 温+给童客款点 注，1当中R优表播票所处环境的车平均相对虚度（为），装甲双值发司 注：1本表造用于一股硅酸盐类水泥或快硬水泥配制而成的混凝土： 2本表造用于季节性变化的平均温度为一20℃40℃ 3本表数值系按C40混案土计算所得，对手强度等级为C50及以上混凝土， 表列数值应乘以/32.4/于a，式中fz为混凝土轴心抗压强度标准值，按本 规费 3, 1. 3采用 或6. 2. 452收缩折减系期 或6. 2. 452收缩折减系期 ：调与混能土析面板结合前发生的龄期和理论厚度为表列数值中间值时，折减 宽数可教直皮报法取值 6.2.5混凝土徐变、收缩、温度等作用引起的截面应力增量可按 本规范附录B进行计算， 的布营费作用下简支组合架的计算模型 n 栓钉或开孔板连接件的排数： K一一单个抗剪连接件的抗剪刚度（N/mm)，采用栓钉连接 件时，可按K=2（N一0.97N,)计算；采用开孔板连 接件时，可按本规范附录D的规定计算： N 抗剪连接件的抗剪承载力（N），按本规范第7.2节的 规定计算； 计算荷载下单个抗剪连接件承受的剪力（N)，N，= Vup/n, ; i 外荷载作用下组合梁剪跨区段内单位长度界面上的 纵向剪力(N/mm)V=VS。/I。; 剪跨区段内组合梁截面上的竖向剪力（N)； 混凝土桥面板的换算截面对换算组合截面中性轴的 面积矩（mm） 剪跨段内抗剪连接件的平均间距（mm），对于栓钉连 接件取剪跨段内栓钉的纵向平均间距，对于开孔板连 接件取剪跨段内开孔的纵向平均中心间距。 ()=70.47+ 0. 59t 磨6.4.2腹频量小厚腐 注，当股报高皮照品点50（或人/40），值有局部整南压应力作用时·仍按得通 N,=0. 26(t+0. 5tw)LVEfd (7. 2. 3) 式中：N——槽钢连接件的抗剪承载力设计值(N)； t—槽钢翼缘的平均厚度(mm); t——槽钢腹板的厚度（mm); l.—檀钢的长度(mm)。 连接槽钢与钢梁的角焊缝应按承受该连接件的抗剪承载力设 计值N进行计算， 图7.4.1混土桥面板线向受剪鼎面 7.4混凝土桥面板纵向抗菌计算 力计算应符合下式要求 式中：V——形成组合作用以后，单位梁长内混凝土桥面板各纵 向受剪界面的纵向剪力(N/mm)； V—单位梁长内各纵向受剪界面受剪承截力设计值 (N/mm) . 7.4.5形成组合作用之后，单位梁长内混凝土桥面板各纵向受剪 界面的纵向剪力V应符合下列规定： 1单位露长内α一。纵向受剪界面的计算纵向剪力 Vie=max(V%.V% 中：V 形成组合作用之后，作用于组合梁的竖向剪力（N)； V. 由预应力束集中锚固力、混凝土收缩变形或溢差的初 始效应在混凝土桥面板中产生的纵向剪力（N)； So 混凝土桥面板对组合截面中和轴的面积矩（mm"）； 组合截面换算截面惯性矩（mm）； Le 混凝土收缩变形或温差引起的纵向剪力计算传递长 度（mm），取主梁间距和主梁长度的1/10中的较 小值。 .4.6单位长度内纵向界面受剪承载力设计值Vira应按下列公 式计算，并应取两者的较小值 (7. 4. 61) Vra=0. 7L,f+0, 8A,f Vrma=0.25L.fe GB/T 27476.4-2014 检测实验室安全 第4部分：非电离辐射因素(7. 4. 62) 由预应力束集中锚固力、混凝土收缩变形或温差引起的 纵向剪力： 预应力束在梁跨中间锚固，锚固点前后均传递纵向 剪力： 7.5抗剪连接件的数量计算与布置 预应力束在梁跨中间锚固，锚固点前（预应力作用区 段）传递尊力或梁端部铺固： 式中；V、一—每个剪跨区段内钢梁与混凝土桥面板交界面的纵同 剪力(N); N—单个连接件的抗剪承载力设计值(N) 7.5.2剪跨区的划分应以弯矩绝对值最大点及零弯矩点为界限 逐段进行（图7.5.2） GB/T 33892-2017 木材物流规划设计符号图7.5.2连监股路区划分图 7.5.5抗剪连接件可在对应的剪跨区段内均匀布置。当任此男 跨区段内有较大集中荷载作用时，应将连接件个数按剪力图面 积比例分配后再各自均匀布置。 7.5.6抗剪连接件在结合面端部的布置，应计人由于预应力束集 中错固力、混凝土收缩变形和温差引起的纵向剪力的叠加。单位 长的量面纠向前力应按本规范第7.4.5条的规定计算。