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JGT118-2018建筑隔震橡胶支座NA.pdf

内部钢板应采用Q235或不低于Q235性能的钢板，且应符合GB/T3274的规定；封板宜采用 Q345，且应符合GB/T3274的规定。

度不小于99.99%的铅锭经加工而成铅芯，铅锭

6.1橡胶物理机械性能

JB/T 11632-2013 换热器发夹型弯管机发座内部橡胶的物理机械性能应符合表2的要求

JG/T118—2018表5（续）项目性能要求天然橡胶支座水平滞回曲线在正、负向应具有对称性，正、负向最大变形和剪力的差水平等效刚度异应不大于15%；实测值允许偏差为+15%；平均值允许偏差为水平性能+10%水平等效刚度水平滞回曲线在正、负向应具有对称性，正、负向最大变形和剪力的差异应不大于15%；实测值允许偏差为+15%；平均值允许偏差为铅芯橡胶支座屈服后水平刚度+10%水平性能等效阻尼比实测值允许偏差为+15%；平均值允许偏差为+10%屈服力实测值允许偏差为+15%，平均值允许偏差为+10%水平等效刚度水平滞回曲线在正、负向应具有对称性，正、负向最大变形和剪力的差异应不大于15%；实测值允许偏差为+15%；平均值允许偏差为高阻尼橡胶支座屈服后水平刚度+10%水平性能等效阻尼比实测值允许偏差为+20%，平均值允许偏差为+15%屈服力实测值允许偏差为+15%，平均值允许偏差为+10%水平极限性能（天然橡胶支座、水平极限变形能力极限剪切变形不应小于橡胶总厚度的400%与0.55D的较大值铅芯橡胶支座、高阻尼橡胶支座)6.5耐久性耐久性包括老化性能、徐变性能、疲劳性能，应符合表6的规定。表65耐久性性能要求项目性能要求竖向刚度变化率水平等效刚度变化率+20%等效阻尼比变化率老化性能(LRB、HDR)水平极限变形能力≥320%剪应变支座外观目视无龟裂天然橡胶支座和铅芯橡胶支座不应大于橡胶层总厚度的5%；徐变性能徐变量高阻尼橡胶支座不应大于橡胶层总厚度的10%竖向刚度变化率水平等效刚度变化率+15%疲劳性能等效阻尼比变化率(LRB、HDR)支座外观目视无龟裂注：表中未特别注明的性能要求适用于天然橡胶支座、铅芯橡胶支座和高阻尼橡胶支座

7天然橡胶支座和铅芯橡胶支座相关性能要求

表8高阻尼橡胶支座相关性能要求

7.1橡胶物理机械性能

1天然橡胶和高阻尼橡胶的物理机械性能试验

胶和高阻尼橡胶的物理机械性能试验方法见表9

表9橡胶物理机械性能试验方法

产品外观质量可用目视观察及直尺测量评定。

支座产品尺寸测量的标准温度为（23土5）℃。产品尺寸可用钢直尺、游标卡尺、直角尺、倾角仪或其 地工具进行测量，其测量尺寸的公差应符合GB/T3672.1和GB/T3672.2的规定。支座的平面尺寸测 量，圆形支座的直径取两个不同位置测量值的平均值，矩形支座两个边长均每边两个不同位置测量值 的平均值。支座高度和厚度尺寸取最外侧4个不同位置测量值的平均值。支座平整度取支座周边4个 不同位置所测得的2个高度差的最天值，测量位置与支座高度的测量位置相同。支座永平偏差取4个 不同位置顶边和底边水平偏差测量值的最大值。侧表面垂直度可用直角尺或具有相应精度的量具 测量。

7.4支座竖向和水平力学性能

7.4.1竖向压缩刚度

取与轴压应力（1士30%)。相应的竖向荷载（。为产品的设计轴压应力，MPa），3次往复加载，绘 出竖向荷载与竖向位移关系曲线。取第3次往复加载结果，按式（1）计算竖向刚度

式中： 建筑隔震橡胶支座竖向刚度，kN/m； 平均压应力为1.3。时的竖向荷载，kN； Pa 平均压应力为0.7。时的竖向荷载，kN； 竖向荷载为P，时的竖向位移，m；

7.4.2压缩变形性能

取与轴压应力（1士30%）6。相应的竖向荷载，3次往复加载，绘出竖向荷载与竖向位移关系曲线，荷

载位移曲线应无异常。

7.4.3坚向极限压应力

向支座施加轴向压力，缓慢或分级加载，直至破坏。同时绘出竖向荷载和竖向位移曲线，根据曲线 的变形趋势确定破坏时的荷载和压应力

4水平位移为支座内部橡胶直径55%状态时的

可文座施加设计轴压应 处于水平位移为支座内部橡胶直径55%的 剪切变形状态，再继续缓慢或分级竖向加载，记录竖向荷载和水平刚度，往复循环加载各一次。当支座 外观发生明显异常或水平刚度起 ，视为破坏

向拉伸刚度、竖向极限拉

对支座在剪应变为零的条件下，低速施加拉力直到试件发生破坏，绘出拉力和拉伸位移关系曲线。 按下列方法求出屈服拉力和拉伸刚度： a）通过原点和曲线上与剪切模量G对应的拉力作一条直线（G为设计压应力、设计剪应变作用 下的剪切模量）； b）将上述直线水平偏移1%的内部橡胶厚度； c）偏移线和试验曲线相交点对应的力即为屈服拉力； d）10%拉应变对应的割线刚度即为拉伸刚度； e 破坏点对应的试件拉应力即为竖向极限拉应力

7.4.6侧向不均匀变形

在设计竖向压应力下，采用直角尺和塞尺测量支座侧面最大鼓出位置的鼓出量。 测量侧向不均匀变形时的竖向压应力，当S，不小于5时，型式检验取15MPa，出厂检验取设计 力；当S2不小于4且小于5时，竖向压应力降低20%；当S.不小于3且小于4时，竖向压应 40%。

7.4.7水平等效刚度

7.4.8屈服后水平刚度

支座和高阻尼橡胶支座的屈服后水平刚度K。可按下列方法一确定，否则按方法二确定： a）方法一： 对于铅芯橡胶支座和高阻尼橡胶支座，屈服后水平刚度应根据=100%，加载频 0.02Hz试验的第3条滞回曲线按式（3）确定：

式中： K屈服后水平刚度，kN/m； U正方向屈服位移，mm； U，负方向屈服位移，mm； Q与U,相应的水平剪力，kN Q，与U，相应的水平剪力，kN。 b）方法二： 铅芯橡胶支座和高阻尼橡胶支座屈月 计算，

当试验滞回曲线比较理想，具有明显的最大位移和最大剪力特征点以及与剪力轴的交点，铅芯橡胶 发座和高阻尼橡胶支座的屈服力Q。可按下列方法一确定，否则按方法二确定： a）方法一： 对于铅芯橡胶支座和高阻尼橡胶支座，屈服力应根据=100%，加载频率于不低于0.02Hz 试验的第3条滞回曲线按式（4）确定：

Q屈服力，kN； Q，一与U相应的水平剪力，kN； Q，一与U，相应的水平剪力，kN。 方法二： 铅芯橡胶支座和高阻尼橡胶支座可按GB/T20688.1一2007附录G的方法计算

7.4.10等效阻尼比

被试支座的等效阻尼比按式（5）或式（6）计算

式中： h建筑隔震橡胶支座等效阻尼比； W滞回曲线所围面积.kN·m。

.4.11水平极限变形能

W W 2元K.(U+)

被试支座在一定竖向压应力作用下，水平向缓慢或分级加载，往复一次，绘出水平荷载和水平位移 12

JG/T118—2018曲线，同时观察支座四周表现，当支座外观出现明显异常或试验曲线异常时（如内层橡胶与内层钢板明显撕开，并且试验曲线上力和位移没有同时上升），视为破坏。测量水平极限变形能力的竖向压应力，当S2不小于5时，型式检验取15MPa，出厂检验取设计压应力；当S2不小于4且小于5时，竖向压应力降低20%；当S2不小于3且小于4时，竖向压应力降低40%。7.55耐久性产品的耐久性性能应按表10的规定进行。表10耐久性性能试验方法项目试验方法竖向刚度水平等效刚度先测定被试支座的竖向刚度、水平等效刚度、等效阻尼比；再将支座置于80℃恒温箱内962h或100℃的恒温箱内185h（或相当于20℃×60年的等效温度等效阻尼比老化性能和等效时间）后取出，冷却至自然室温，再重新测定支座的竖向刚度、水平等效(LRB、HDR)刚度、等效阻尼比及水平极限变形能力。比较该支座老化前后的刚度和阻尼性水平极限变形能力能，并与未老化同型（批）的支座进行水平极限变形能力变形能力的比较外观徐变性能试验可采用下列方法：a)使被试支座在产品的设计压应力作用下，置于80℃恒温箱内962h或100℃徐变性能徐变量的恒温箱内185h(或相当于20℃X60年的等效温度和等效时间）后，取出测其徐变量；b）按GB/T20688.12007中6.7.2规定的试验方法竖向刚度试验时先测被试支座的竖向刚度、水平等效刚度、等效阻尼比；在设计压应力状态下，按剪应变100%，加载额率不低于0.02Hz连续施加水平荷载50次，同水平等效刚度时记录每次水平加载力与水平位移的滞回曲线，并仔细观察试验过程中试件有疲劳性能等效阻尼比无龟裂、钢板与橡胶是否撕裂或出现其他异常现象。再测试被试支座的竖向刚(LRB、HDR)度、水平等效刚度和等效阻尼比，其值满足性能要求且20组满回曲线与其平均曲线偏差在+15%内时，再按剪应变250%，加载频率0.15Hz施加水平荷外观载3次，若滞回曲线无明显异常，则判疲劳试验合格7.6相关性能建筑隔震橡胶支座的相关性能试验应符合表11的规定。表11相关性能试验方法项目试验方法水平等效刚度变化率按表7中的要求，测定被试支座分别在轴向压应力5MPa、10MPa、15MPa竖向应力等效阻尼比变化率作用下，剪切变形100%时的水平等效刷度、等效阻尼比，并计算与轴压力相关性能(LRB、HDR)10MPa时的相应比值水平等效刚度变化率先按表7中的要求，测定被试支座在设计压应力作用下，剪切变形100%大变形时的水平等效刚度、等效阻尼比，再做剪切变形￥250%试验8次后，重新测相关性能等效阻尼比变化率定被试支座在设计轴向压应力作用下，剪切变形100%时的水平等效刚(LRB、HDR)度、等效阻尼比，并计算相应比值13

B.1.1建筑隔震橡胶支座应进行出厂检验和型式检验。型式检验合格后方可进行生产。 B.1.2每个隔震橡胶支座均应进行出厂检验，出厂检验应由制造厂质检部门或独立的第三方检测机构 验验，检验合格方准出厂。 3.1.3隔震橡胶支座产品有下列情况之一时，应进行型式检验： a）新产品的试制、定型、鉴定； 6 当原料、结构、工艺等有较大改变，有可能对产品质量影响较大时； C 正常生产时，每4年检验一次； d）停产1年以上恢复生产时。

8.2.1橡胶材料物理机械性能

橡胶材料物理机械性能检验项目见表12

表12橡胶材料物理机械性能检验项目

JG/T118—2018表12（续）性能项目出厂检验型式检验要求试验方法臭氧老化抗臭氧性能静态拉伸试验X6.1.17.1.1脆性性能脆性温度注：V要进行试验：X不进行试验；△可选择进行试验，8.2.2外观质量出厂检验和型式检验均应进行支座外观质量检验，外观质量检验按表3要求，按7.2规定进行。8.2.3尺寸偏差出厂检验应进行支座尺寸偏差外部项目的检验。支座的尺寸偏差检验按表4要求，按7.3规定进仃。型式检验应进行支座尺寸偏差内部和外部项目的检验。8.2.4支座竖向和水平力学性能支座力学竖向和性能检验项目见表13。表13支座竖向和水平力学性能检验项目性能检验项目出厂检验型式检验试件要求试验方法竖向压缩刚度/(kN/m)7.4.1足尺压缩变形性能VV7.4.1足尺或缩竖向极限压应力/MPa7.4.2尺模型A压缩性能水平位移为支座内部橡胶直径55%状态时的极限压X足尺或缩7.4.3应力/MPa尺模型B侧向不均匀变形/mm7.4.5竖向拉伸刚度/(kN/m）足尺或缩7.4.4拉伸性能竖向极限拉应力/MPa尺模型B6.47.4.4水平等效剪应变为刚度/100%或。7,4.6(kN/m)剪应变为250%V水平剪切等效阻尼比足尺7.4.9性能屈服后水平刚度（铅芯7.4,7支座）/(kN/m）屈服力（铅芯支座）/kNV7.4,7极限剪切水平极限变形能力X足尺7.4.10性能注：V要进行试验；×不进行试验：△可选择进行试验；缩尺模型A：直径或长边尺寸≥500mm；缩尺模型B：直径或长边尺寸≥1000mm15

耐久性检验项目见表14

表14支座耐久性检验项目

支座相关性检验项目见表15。

表15支座相关性检验项目

IG/T 1182018

当全部出厂检验项目均符合要求 合格；当检验结果有不合格项目时，则判定该产品 不合格：出厂时应剔除不合格产品，不合格产品不得出

当全部型式检验项目均合格时，判定型式检验合格；当检验结果有不合格项目时，则判定型式检验 不合格。 满足下列全部条件的，可采用以前相应的型式检验结果： a）支座用相同的材料配方和工艺方法制作； 6） 相应的外部和内部尺寸相差10%以内； 第二形状系数S2相差土0.4以内； 第二形状系数S小于5，以前的极限性能和压应力相关性试验试件的S，不大于本次试验试 件的S； e）以前的试验条件更严格

9标志、包装、运输和购存

产品的标志应注明以下内容： a）生产厂名称和商标； b）产品标记； ）产品序列号或生产编号。

产品的标志应注明以下内容： a）生产厂名称和商标； b）产品标记； c）产品序列号或生产编号

每件产品应采用可靠包装。包装应便于运输和搬运并能防止正常运输和搬运中

运输过程中应避免雨淋，严禁

产品应贮存在干燥、通风、无腐蚀性气体，并远离热源的场所。

附录A （规范性附录） 25%定伸应力实验方法

每个试样取样片5条为一组，尺寸：100mm×5mm×2mm，每条试片条中间标距为40mm。

材料拉伸试验机，拉伸速度50mm/min。

A.3.1试片条先测量厚度、宽度和订好标距，垂直夹持。 A.3.2拉伸试片条使标距伸长137.5%（即由40mm伸长至55mm），即停止松回，再重复一次，共预拉 次。 A.3.3第3次拉伸至标距125%（即由40mm伸长至50mm），即停止并计时30s后读取力值

1.3.1试片条先测量厚度、宽度和订好标距，垂直夹持。 A.3.2拉伸试片条使标距伸长137.5%（即由40mm伸长至55mm），即停止松回，再重复一次，共预拉 次。 A.3.3第3次拉伸至标距125%（即由40mm伸长至50mm），即停止并计时30s后读取力值

式中： 25——25%定伸应力，MPa F—拉伸力值，N； W一试片条宽度，mm； 一试片条厚度，mm

按GB/T528的相关规定进行

JG/T118—2018附录B（资料性附录）支座计算模型B.1范围本附录建议的隔震支座计算模型包括：天然橡胶支座（LNR）、铅芯橡胶支座（LRB）、高阻尼橡胶支座（HDR)计算模型。B.2通则隔震橡胶支座计算模型可用于隔震结构的动力时程分析计算模型中的竖向受压刚度、竖向受拉刚度、屈服力、屈服后水平刚度和水平等效刚度等力学性能参数应通过支座的力学性能试验来确定。水平向计算模型宜考虑两个剪切变形方向的耦合。B.3天然橡胶支座的力学模型B.3.1竖向受压力学模型竖向受压力学模型采用线弹性模型，线弹性刚度取支座的竖向受压刚度。B.3.2竖向受拉力学模型竖向受压力学模型采用线弹性模型，线弹性刚度取支座的竖向受拉刚度。B.3.3水平向力学模型水平向力学模型采用线弹性模型见图B.1，线弹性刚度取支座的水平等效刚度。压力otK伸长量压缩量D拉力a）竖向计算模型b）水平向计算模型图B.1天然橡胶支座计算模型B.4铅芯橡胶支座的力学模型B.4.1竖向受压力学模型竖向受压力学模型采用线弹性模型，线弹性刚度取支座的竖向受压刚度。19

B.4.2坚向受拉力学模型

B.4.3水平向力学模型

水平向力学模型采用双线性模型见图B.2，恢复力曲线的大小和形状由屈服力，屈服前水平刚度 后水平刚度确定。

B.5高阻尼橡胶支座的力学模型

B.5.1竖向受压力学模型

竖向受压力学模型采用线弹性模型，线弹性刚度取支座的竖向受压刚度

竖向受压力学模型采用线弹性模型，线弹性刚度取支座的竖向受压刚度。

B.5.2竖向受拉力学模型

图B.2铅芯橡胶支座水平向计算模型

竖向受压力学模型采用线弹性模型，线弹性刚度取支座弹性受拉阶段的受拉刚度。

B.5.3水平向力学模型

图B.3高阻尼橡胶支座水平向计算模型

附录C （资料性附录） 建设的标准化产品规格及参数

表C.1天然橡胶支座力学性能及规格尺寸表（S，=5.G=0.392MPa

麦C.4天然稳胶支座力学性能及规格尺寸表（SJJF 1223-2009 驻波管校准规范（驻波比法），=5.45.G=0.49MPa

C.5铅芯稳胶支座力学性能及规格尺寸表（S，5.G=0.392MPa

表C.6铅芯稳胶支座力学性能及规格尺寸表（S，=5.45.G=0.392MPa

表C7铅芯橡胶支座力学性能及规格尺寸表（S，=5.G0.49MPa

表C.8铅芯橡胶支座力学性能及规格尺寸表（SGB/T 37806-2019 薄煤层综采工作面总体配套技术条件，=5.45.G=0.49

表C.9高阻尼橡胶支座力学性能及规格尺寸表

表C.9高阻尼橡胶支座力学性能及规格尺寸表