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DB36T 1471-2021 公路钢－混凝土组合梁桥设计与施工规范.pdf5.3.2有关牌号钢材冲击韧性应符合以下规定：
5.3.2有关牌号钢材冲击韧性应符合以下规定
5.3.3当焊接结构采用Z向钢时TZZB 1145-2019 多电机驱动智控平缝缝纫机， 其材质应符合GB/T5313的规定。 5.3.4钢材的物理性能指标应按表3的规定采用
表3钢材和铸钢的物理性能指标
表4高强度螺栓的预拉力设计值P。（kN)
表5普通螺栓和锚栓连接的强度设计值（MPa）
表5普通螺栓和锚栓连接的强度设计值（MPa）（续）
：A、B级螺栓孔的精度和孔壁表面粗糙度，C级螺栓孔的充许偏差和孔壁表面粗糙度，均应 的要求。
3.7锚栓的材料可采用材质符合GB/T699规定的35号钢和45号钢，或者材质符合GB/T700和GB/T 91规定的Q235钢和Q355钢。 3.8圆柱头焊钉、焊接瓷环材料的质量及检验应符合GB/T10433的规定。 3.9焊接材料应与主体钢材相匹配，并应符合以下规定： ，手工焊接采用的焊条应符合GB/T5117、GB/T5118的规定。对需要验算疲劳的构件宜采用低 氢型碱性焊条。 b 自动焊和半自动焊采用的焊丝和焊剂应符合GB/T14957、GB/T8110、GB/T10045、GB/T17493 GB/T5293、GB/T12470的规定。焊缝的强度设计值应按错误！未找到引用源。的规定采用。
表6焊缝的强度设计值（MPa）
表6焊缝的强度设计值（MPa）（续)
注：对接焊缝受弯时，在受压区的抗弯强度设计值取，在受拉区的抗弯强度设计值取。焊缝质量等级应符 合GB50205的规定。其中厚度小于8mm钢材的对接焊缝，不应采用超声波探伤确定焊缝质量等级。
6.1.1组合结构梁桥应按以下两类极限状态进
6.1.1组合结构梁桥应按以下两类极限状态进行设计 a）承载能力极限状态：包括构件和连接的强度破坏、疲劳破坏和失稳； b 正常使用极限状态：包括影响结构、构件正常使用的变形、振动及影响结构耐久性的局部损坏。 6.1.2 组合结构梁桥应考虑以下四种设计状况及其相应的极限状况设计 a 持久状况：梁桥建成后承受结构自重、车辆荷载等持续时间很长的状况。该状况梁桥应进行承 裁能力极限状态和正常使用极限状态设计：
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6.2受弯构件承载能力极限状态强度计算
6.2.1抗弯计算应符合以下规定
计算组合梁抗弯承载力时，应考虑施工方法及顺序的影响，并应对施工过程进行抗弯验算，施 工阶段作用组合应符合JTGD60的规定。 组合梁抗弯承载力应采用线弹性方法计算，并应符合以下规定：
式中： 变量，表示不同的应力计算阶段。其中，i=I表示未形成组合梁截面（钢梁）的应力计算 ；三卫表示形成组合梁截面之后的应力计算阶段。 Ma.i 对应不同应力计算阶段，作用于钢梁或组合梁截面的弯矩设计值； Wefi 对应不同应力计算阶段，钢梁或组合梁有效截面的抗弯模量)； f钢筋、钢梁或混凝土的强度设计值。 a 计算组合梁负弯矩区抗弯承载力时，混凝土开裂截面不计混凝土的抗拉贡献，但应计入混凝士 板翼缘有效宽度内纵向钢筋的作用。 b 混凝土桥面板收缩作用应按钢与混凝土桥面板结合后开始计入，混凝土的收缩应变可按照JT D3662规定计算。对混凝土预制板等预制构件可根据钢与混凝土桥面板结合前发生的龄期和理 论厚度对收缩应变系数进行相应折减。 混凝土徐变的计算，可假定与混凝王应力皇线性关系。当缺乏符合当地实际条件的数据和计算 方法时，混凝土徐变系数的取值可按照TTGD3662规定计算。
）在梁桥设计中需考虑收缩和徐变对预应力损失的影响时，混凝收缩应变值和徐变系数值以及 预应力筋应力松弛损失可按照JTGD3662规定计算 持久荷载作用下，验算组合梁截面时应考虑钢与混凝土结合后混凝土徐变的影响。计算可采用 混凝土有效弹性模量， 混凝士有效弹性模量
钢与混凝土的有效弹性模量比
Ecp 1+td(t,to)
式中： nL一一长期荷载作用下钢与混凝土的有效弹性模量比; no一短期荷载作用下钢与混凝土的弹性模量比，n。 S E钢材弹性模量; E。混凝土弹性模量; 一 根据荷载类型确定的徐变因子，永久作用取1.1，混凝土收缩作用取0.55，由强迫变形引起的 页应力作用取1.5； (t,t。) 加载龄期为，计算考虑龄期为的混凝土徐变系数，根据JTGD3662相关规定取值。
组合械面的剪力应全部用 内梁腹板承担，不考虑混凝土板的抗剪作用。 组合梁截面抗剪验算应符合以下规定：
式中: Va——组合梁截面的剪力设计值； V.——组合梁截面的抗剪承载力 fua—钢材的抗剪强度设计值;
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钢梁腹板的截面面积。 c）组合梁承受弯矩和剪力共同作用时，应考虑两者合的影响，腹板折算应力要小于1.1倍 抗拉强度设计值
成桥和使用阶段，混凝土桥面板与钢梁牢固相连、能阻止梁受压翼缘的侧向位移时，并且梁桥 不小于1/20时，可不计算组合梁整体稳定性。 拖工阶段符合下列情况之一时，可不计算梁的整体稳定性 工字形截面简支梁受压翼缘的自由长度L与其宽度B之比不超过错误！未找到引用源。所规 定的数值时。其中，梁的支座处设置横梁，跨间无侧向支承点的梁，L为其跨度；梁的支座处 设置横梁，跨间有侧向支承点的梁， L为受压翼缘侧尚支承点间的距离
表7工字形截面简支梁不需计算整体稳定性的最大L/B值
箱形截面简支梁，其截面尺寸（错误！未找到引用源。）满足h/b≤6，且L/b≤65（345 时。
6.3.3不满足6.3.1和6.3.2规定时，应按TGD60的规定计算整体稳定性。
3.3不满足6.3.1和6.3.2规定时，应按TGD60的规定计算整体稳定性。
图1箱形截面简支梁截面尺寸
6.4.1承受汽车荷载的钢梁钢构件应进行疲劳验算。 6.4.2疲劳荷载应按JTGD60规定取 6.4.3验算伸缩缝附近构件时，疲劳荷载应乘以额外的放大系数，放大系数应按（7)取值
式中： 验算截面到伸缩缝的距离（m)
采用疲劳荷载计算模型I时应按以下公式验算
0.3(1 D D≤6 A 6 0 D>6
YMf一—疲劳抗力分项系数，对重要构件取1.35，对次要构件取1.15; k，一一尺寸效应折减系数，按JTGD64相关规定进行计算，未说明时，取k,=1.0； △op、△t，一按疲劳荷载计算模型I计算得到的正应力幅与剪应力幅（MPa); △?一放大系数，按6.4.3条的规定取值； △c、△c一疲劳细节类别（MPa)，为对应于2000000次常幅疲劳循环的疲劳应力强度； 根据JTGD64取用； pmx、‘pmin——将疲劳荷载计算模型I按最不利情况加载于影响线得出的最大和最小正应力 (MPa); TpmaxTpmin 将疲劳荷载计算模型I按最不利情况加载于影响线得出的最大和最小剪应力 (MPa)。 45平用疲劳益 借
采用疲劳荷载计算模型II时应按以下公式验算
A0E2≤1 te2 ≤△tc / Mf
12 (13) (14)
Aoc、Tc 疲劳细节类别（MPa)，为对应于2000000次常幅疲劳循环的疲劳应力强度；根 据JTGD64取用； △E2、TE2 按疲劳荷载计算模型II计算并考虑损伤等效系数得到的应力幅（MPa)； —损伤等效系数，=·2‘4，且≤max，其中，2，，4，max按JTGD64 相关规定进行计算；
.6采用疲劳荷载计算模型III时应按以下公式
(16) [17) [18) (19)
te2 ≤Atc/Ymf
A0, = 0pmax +0.6pmin
上部结构采用整体式截面的梁桥在持久状况下结构体系不应发生改变，施工及运营情况下应按下互 规定验算横桥向抗倾覆性能 a）在作用基本组合下，单向受压支座始终保持受压状态。 b）当梁桥整联单向受压支座的支承反力符合下式要求时，可以省略倾覆稳定计算
RGik 第i个永久作用效应的支座反力标准值； 汽车荷载效应（含冲击力、离心力）的支座负反力标准值：
除汽车荷载外的其它可变作用效应的支座负反力标准值； 当整联单向受压支座支承反力不满足本条第2款的要求时，应按下式要求进行倾覆稳定计算
Z5k 式中： Kr—横向抗倾覆稳定性系数，取kar=2.5; d） 应对支座脱空状态下的结构进行偏载作用的构件局部应力计算，偏载作用应适当考虑汽车的超 载情况。
6.6正常使用极限状态计算
6.6.1组合梁计算竖向挠度值不应超过错误！未找到引用源。规定的限值
6.6.1组合梁计算竖向挠度值不应超过错误！未找到引用源。规定的限值。
注1：表中1为计算跨径，1为悬臂长度， 注2：当荷载作用于一个跨径内有可能引起该跨正负挠度时，计算挠度应为正负挠度绝对值之和。 注3：挠度按毛截面计算。
6.6.2组合梁的变形计算应符合以下规定： a）计算竖向挠度时，采用不计冲击力的汽车车道荷载频遇值，频遇值系数为1.0。 6 计算组合梁正常使用极限状态下的挠度时，连续组合梁应考虑混凝土开裂影响，中支点两侧 0.151范围以外区段的组合梁截面按未开裂截面刚度计算，中支座两侧0.151范围以内区段的 组合梁截面按开裂截面刚度。 6.6.3混凝土板的最大裂缝宽度应按TGD3662的相关规定进行计算，并应满足相应的限值要求。
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（a）双主梁的钢板组合梁
（b）多主梁的钢板组合梁
【c）单箱多室直腹板钢箱组合梁
（e）单箱斜腹板钢箱组合
（d）多箱单室直腹板钢箱组合梁
（f）多箱斜腹板钢箱组合梁
图2组合梁桥截面形式
7.1.4组合梁桥的钢梁与桥面板根据施工方法可以采用恒载组合梁和活载组合梁两种形式。其中恒载 组合梁可以采用在支架上现浇混凝土施工完成的，也可以是整体分跨预制的；活载组合梁的桥面板可以 是现浇桥面板，也可以是预制桥面板，
7.2.1 横断面布置
主梁根数与间距的布置应综合考虑主梁结构体系和桥面结构受力的情况，便于施工和养护。 a 钢筋混凝土桥面板的工形截面钢板组合梁的主梁间距以2.5m～4.2m为宜，桥面板悬臂长度不 宜大于2.0m。 b）钢筋混凝土桥面板的钢箱梁组合梁桥箱顶部宽度以1.6m～4.2m为宜，桥面板悬臂长度 采用陆路运输的钢箱梁组合梁桥的钢梁宽度不应大于一个运输车道的宽度。采用水路运输和陆路运 输不受宽度限制时，钢箱梁的宽度由结构受力合理性和运输吊装条件确定。
7.2.2 联结系布置
组合梁桥联结系布置应满足施工阶段和使用阶段结构整体稳定性、荷载横向分布、支点反力的传递、 水平力作用下的侧向受力以及钢结构制作安装定位等多方面要求，结构应便于制作安装和养护，并且受 力合理。 a）主梁支点处应布置刚度较大的横梁，并在横梁上设置更换支座等的支座顶升加劲结构。 b 工形钢梁组合梁跨间设置横梁不置少于3根，横梁间距以4m10m为宜，且不应大于受压翼缘 宽度的30倍。 C 钢箱组合梁及整跨预制的恒载组合梁在跨间可以少设甚至不设横梁，具体情况根据受力计算得 到。 d 组合梁横向联结可采用实腹式结构（如工形梁，错误！未找到引用源。a））或桁架式结构（错 误！未找到引用源。b））。桁架式结构的该杆与斜腹杆的夹角不置小于30度或大于60度。
图3钢板组合梁横向联结系
e）钢箱组合梁的内部应设置 运输、施工和运营阶段的横截面形 采用桁架式、框架式和实腹式横隔板
图4钢箱组合梁横隔板
f）工形钢梁组合梁外侧钢梁间和支点处应设置纵向联结系结构，上平联设置于上翼缘附近的腹 板，下平联设置于下翼缘附近的腹板。施工阶段可以满足整体稳定受力要求时，可以省略下平 联。施工阶段和使用阶段均满足整体稳定受力要求时，上平联和下平联均可省略。 纵向联结系可采用如错误！未找到引用源。所示的桁架式结构形式。纵向联结系与主梁或横梁 的夹角不宜小于 30°或大于 60° 。
7.3连续组合梁桥负弯矩区混凝土防裂措施
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1 应采取有效措施控制连续组合染桥负弯矩区混凝主桥面板裂缝宽度或防正混凝土开裂。 2 以下措施可单独或组合使用： a）采用预应力组合梁或后结合组合梁，在支点处附近的混凝土板上施加预应力。 在中支点负弯矩范围内的钢梁底板处增设混凝土板，使得混凝王与钢梁底板形成组合板。 C 可通过控制混激凝王的浇筑顺序降低负弯矩区混凝王拉应力，即先浇筑跨中正弯矩区的混凝王 待正弯矩区混凝土硬化后撤除跨中临时支撑，再浇筑支座附近负弯矩区的混凝土。对于采用双 重组合作用的连续梁，应先浇筑底板混凝土，再浇筑桥面板混凝土。典型的混凝土浇筑顺序如 错误！未找到引用源。所示。
7.3.2以下措施可单独或组合使用：
步骤4：浇筑负弯矩区混凝土桥面板
图6典型混凝土的浇筑施工顺序
和支座顶升量进行精细计算，避免预压荷载 和质升支座时结构的应力过天。典型的支座顶升施 L顺序如错误！未找到引用源。所示。
步骤1：中间支座预先顶升
步骤2：浇筑正弯矩区混凝土桥面板
在桥面板上部应采取有效防水措施，阻止水渗
图7典型顶升支点法施工顺序
简支组合梁桥的合理梁高h为L/15～L/25（L为跨径），等截面连续组合梁桥的梁高h为L/20～ 于变截面的连续组合梁桥支点处的主梁高度可取为L/15～L/22，跨中则可取为L/30～L/48。 1.2工形钢主梁翼缘板应满足以下要求
a）当翼缘不与混凝土板相连时，受压翼缘的自由伸出肢宽厚比不大于12 受拉翼缘的自 345 由伸出肢宽厚比不人于16 VJ 345 b）当翼缘与混凝土相连时，受压翼缘外伸部分宽厚比不大于16 但须保证在与翼缘相连 之前的应力水平不超过材料抗压强度的0.55倍。 C 最小板厚不小于12mml。 8.1.3钢箱组合梁底板应满足以下要求： a）受拉底板宽度大于厚度的80倍时应设置加劲肋，加劲肋宜等间距布置，间距不应大于底板厚 度的80倍。
当翼缘不与混凝土板相连时，受压翼缘的自由伸出肢宽厚比不大于12 受拉翼缘的自
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度的40倍。 c）最小板厚不小于10mm。 d）受压底板的加劲肋几何尺寸 长我到弓用源。 ）应满足以下要求
一板肋的宽厚比应满足下式要求
一L形、T形钢加劲肋的尺寸比例应满足下式要求
GB/T9945的球扁钢加劲尺寸比例应满足下式要
一闭口加劲肋的尺寸比例应满足下式要求
一L形、T形钢加劲肋的尺寸比例应满足下式要求
MT/T 502-2020 粉尘采样器检定装置通用技术条件h≤12 / 345 f
bs0 ≤12. 345 J, 345 ≤30
bso ≤12, 345 , tso 345 ≤30
345 ≤18 1.
345 ≤30 f, 345 ≤40 Jy
345 V, s 345 ≤40 f,
加劲肋儿何尺寸（错误！未找到引用源。）应 比应满足下式要求
GB 7258-2017 机动车运行安全技术条件345 ≤16. f,