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JJF 1882-2020 3.6kV～40.5kV交流开关设备能效计量测试规范.pdfMF18822020
KI 电流互感器变比； PA 温度为t（℃）时，电流未修正的主回路A相损耗，W； 温度为t（℃）时，电流未修正的主回路B相损耗，W； Pc 温度为t（℃）时，电流未修正的主回路C相损耗，W； I， 开关设备额定电流，A； PAi 温度为t（℃）时，电流修正到额定电流后的主回路A相损耗，W； P 温度为t（℃）时，电流修正到额定电流后的主回路B相损耗，W； Pct 温度为t（℃）时，电流修正到额定电流后的主回路C相损耗，W； Pzi 温度为t（℃）时，电流修正后的主回路总损耗，W； 热平衡状态时的周围空气温度，℃
SC/T 9406-2012 盐碱地水产养殖用水水质6.1.2操动机构损耗测试
按照附录B进行测试，并用公式（8）～公式（11）计算开关设备的操动机构损 耗，其中开关设备的分闸操作主要考虑的是分励脱扣操作方式下的损耗测量。
式中： Uc 合闸回路电压，V； Ic 合闸回路电流，A； Ec 合闸回路损耗，J； Uo 分闸回路电压，V； Io 分闸回路电流，A； Eo 分闸回路损耗，J； Us 储能回路电压，V； Is 储能回路电流，A； Es 储能回路损耗，J； tcl 分闸回路电流起始时刻； t c2 分闸回路电流结束时刻； tol 合闸回路电流起始时刻； t o2 合闸回路电流结束时刻； tsl 储能回路电流起始时刻； t s2 储能回路电流结束时刻； E, t（℃）时操动机构总损耗，J； t 测试时的环境温度，℃。
Ec = UcIedt (r"Uolodt Eo=l Es =f" UsIsdt C,=Ec+Eo+E
计量测试的原始记录应包含3.6kV～40.5kV开关设备能效计量测试所要求的 信息，记录中列出的项目应准确填写。测量结果、数据和计算应在测试时予以记录 录应包括测试人员和核验人员的签名和测试日期。原始记录格式见附录D。
按本规范规定的计量测试要求测量和计算3.6kV～40.5kV开关设备的主回路损 、操动机构损耗，并按以下要求进行数据修约： a）主回路损耗保留两位小数，计量单位为W； b）操动机构损耗保留两位小数，计量单位为I
应准确、客观和规范地报告测试结果，出具测试报告。测试排 测试报告应由测试人员、报告审核人员和报告批准人员签名， 测试报告应至少包括以下信息： a）标题； b）测试机构名称和地址； c）报告的唯一性标识，每页及总页的标识； d）受检单位、生产单位的名称和地址； e）被测样品的描述； f）进行测试的日期，被测样品的接收日期； g）样品的来源，如抽样、送样等； h）测试依据的技术规范； i）测试所用的测量仪器的溯源性及有效性说明； ji）测试环境的描述； k）测试结果及测量不确定度的说明； 1）测试执行人员、报告审核人员和报告批准人员的签名； m）测试结果仅对样品或测试批有效的声明； n）未经测试机构书面批准，不得部分复制报告的声明，
MF18822020
受试开关设备应按照GB/T11022一2011中6.5温开试验规定的要求准备，试验应 该在户内、周围空气的流动速度小于0.5m/s的环境下进行，频率范围为47.5Hz～ 51Hz，开关设备的各部分的温度应该用热电偶或其他适用的传感器件来测量，它们应 被放在可触及的最热点上。 周围空气温度是开关设备周围空气的平均温度，它应该在试验期间至少使用三只均 立布置在开关设备周围、处在载流部件的平均高度上并距离开关设备1m处的热电偶 或其他适用的传感器件来测量，应该防止热电偶受气流以及热的过分影响。为了避免温 度快速变化造成的读数误差，可以把热电偶放入装有0.5L油的小瓶中。 如果开关设备配备了电流互感器，其全部二次绕组短接并接地
对于三相开关设备测试，接线见图A.1，将大电流升流设备的输出线，接入开关设 备主回路输人端子a、b、c端头处，用短接排将输出端子短接，测试电流互感器串联接 在主回路中测量主回路电流IA、IB、Ic，功率测量仪器的A、B、C三相的三个电压探 头的一端分别接在开关设备主回路输入端子a、b、c测量点，电压探头另一端共同接在 接排的O测量点，将开关设备额定频率下的额定电流注入开关设备。主回路A相电 压UA是测量点a、O间的电压，主回路B相电压UB是测量点b、O间的电压，主回路 C相电压Uc是测量点c、O间的电压。 试验应该持续足够长的时间以使温升达到稳定，即热平衡状态。如果在1h内开关 设备的各部分的温升（开关设备的各部分的温度与周围空气温度之差）的变化不超过 1K，就认为达到了这一状态。周围空气温度的变化在1h内不应该超过1K。 当开关设备达到热平衡后，将施加电流值控制在额定电流值100%～101%之间， 在功率测量仪器上读取开关设备每一相的电流、电压、功率因数，根据6.1.1中公 式（1）～公式（3）得到主回路损耗PA、PB、Pc，同时记录周围空气温度t。 根据6.1.1中公式（4）～公式（6）得到修正到额定电流的主回路损耗PAz PBr、Pcr。 根据6.1.1中公式（7）得到三相开关设备总损耗Pz，以3次总损耗的平均值作 为测试结果
JJF1882—20203图A.1三相开关设备主回路损耗测试线路图a一主回路A相输入端子；b一主回路B相输人端子；c一主回路C相输人端子；O一短接排公共测量点；O'一主回路电源中性点；1一三相电源；2一电流互感器；3一开关设备对于单相开关设备测试，接线见图A.2，测试方法与三相相同，测试电流互感器串联接在主回路中测量主回路电流，主回路电压为测量点a、O之间的电压，在功率测量仪器上读取电流、电压、功率因数及主回路损耗，同时记录周围空气温度t，单相开关设备损耗计算方法同三相开关设备。0图A.2单相开关设备主回路损耗测试线路图1一单相电源；2一电流互感器；3一单相开关设备；a一单相开关设备输入端子；O一单相开关设备输出端子
JJF1882—2020附录B开关设备操动机构损耗测试方法B.1测试准备根据被测开关设备分、合闸装置和辅助、控制回路的技术要求，选择适合的电源类型（交流或直流电源）及其额定电源电压。B.2测试方法开关设备进行分闸、合闸和储能操作，操作程序如下：1）对开关设备执行10个操作循环，每个操作循环间隔180S；2）每个操作循环为：开关设备C（合），间隔60S，开关设备O（分），开关设备合闸后，储能电机即进行储能操作。测试回路见图B.1、图B.2，瞬态功率记录仪器的电压探头接在开关设备分、合闸和储能回路的进线端子a、b处测量各回路的电压，同时用瞬态功率记录仪器的测试电流传感器测量各回路的电流。通过瞬态功率记录仪器采集电流、电压波形，根据6.1.2中公式（8）～公式（10）分别计算Ec、Eo、Es。同时记录测试时的环境温度t。操动机构损耗：E,=Ec十Eo十Es操动机构损耗的测试结果由10个操作循环测得的平均值确定。2000b图B.1合闸、分闸回路测试图1一交流/直流电源；2一测试用电流传感器；3一合闸/分闸线圈；a一合闸/分闸回路输入端；b一合闸/分闸回路输出端2b图B.2储能回路测试图1一交流或直流电源；2一测试用电流传感器；3一储能电动机；a一储能回路输人端；b一储能回路输出端8
依据JJF1059.1一2012，对开关设备的主回路损耗、操动机构损耗的测量不确定度 进行评定。
开关设备主回路损耗测试结果测量不确
C. 1. 1测量模型
开关设备的主回路总损耗计算公式为： P
P一一周围空气温度为t（℃）时，主回路总损耗，W； Pz 周围空气温度为t（℃）时，电流修正后的功率测量仪器上显示的损耗值与 电流互感器变比K的乘积，W。 根据不确定度传播律，开关设备的主回路损耗的相对合成标准不确定度计算公 式为：
urel（P）=[uirel（Pz)2+[u rel（Pz)]+[u rel（K)
C.1.2标准不确定度分量评定
回路损耗测量重复性引人的标准不确定度
以一台额定频率50Hz、额定电压12kV、额定电流1250A的开关柜为测试样本 行10次独立的重复测量，测量结果见表C.1
表C.1开关设备的主回路损耗10次独立测量数据表
ui（Pz) 开关设备的主回路损耗测量重复性引入的标准不确定度，W； 独立测量次数，此处n三10
.2.2数字功率测量仪器功率测量引入的
u1rel(Pz)=u(Pz)/Pz=0.035%
采用B类方法评定标准不确定度，根据数字功率测量仪器检定/校准证书和说明 书，功率测量最大允许误差为土（读数的0.05%十量程的0.05%），电流互感器的变比 为3000A/5A，不考虑电流互感器的变比时，读数值为1.51W，量程为7.5W（电流 量程5A、电压量程1.5V）。按矩形分布估计，则数字功率测量仪器功率测量引入的标 准不确定度为：
0.0026W /3 0.0026W urel(Pz)= =0.172% 1. 51 W
C.1.2.3电流互感器变比K引人的标准不确定度分量
采用B类方法评定标准不确定度，根据电流互感器检定/校准证书，电流互感器 允许误差为士0.01%，按照矩形分布估计，k=/3，电流互感器变比引人的相对标 确定度为：
C.1.3相对合成标准不确定度
0.01% u rel (K) =0.006% 3
开关设备主回路损耗相对合成标准不确定度具体分量数据见表C.2。
表C.2开关设备主回路损耗标准不确定度一览
u crel（P）=/u1rel（Pz)]2+[u rel（Pz)]2+[u rel（K)2=0.176%
C. 1. 4扩展不确定度
取包含因子k=2，则开关设备的主回路损耗的相对扩展不确定度为： U . (P) = 0. 36%
开关设备操动机构损耗测试结果测量不
Ur(P)=0.36%
U(P)=0.36%
式中： E一一操动机构总损耗，J； E，一一瞬态功率记录仪器上显示的操动机构总损耗，J。 根据不确定度传播律，开关设备的操动机构损耗的相对合成标准不确定度计算公 式为：
E一一操动机构总损耗，J； E，一一瞬态功率记录仪器上显示的操动机构总损耗，J。 根据不确定度传播律，开关设备的操动机构损耗的相对合成标准不确定度计集算 式为： uzrel(E)=uirel(E,)+urel2(E,) (C. 式中： u1rel（E，）一一开关设备的操动机构损耗测量重复性引的相对标准不确定度；
ucrel（E)=uirel（E,)+urel"（E,）
式中： u1rel（E，）—一开关设备的操动机构损耗测量重复性引的相对标准不确定度； Url(E,) 瞬态功率记录仪器损耗测量引入的相对标准不确定度
C.2.2标准不确定度分量评定
C.2.2标准不确定度分量评定
C.2.2.1操动机构损耗测量重复性引入的标准不确定度分量
以一台配备弹簧操动机构、使用分励脱扣方式的真空断路器作为测试样本，进行了 10次独立的重复测量，测量结果见表C.3.
ui(E,) 开关设备的操动机构损耗测量重复性弓入的标准不确定度：J； 第i次独立测得开关设备的操动机构损耗值，J； E， n次独立测量得到开关设备的操动机构损耗值的平均值，J； 独立测量次数，此处n=10
.2.2瞬态功率记录仪器测量引入的标准
irl(E,)=u,(E,)/E,=0.193%
采用B类方法评定标准不确定度，根据瞬态功率记录仪器检定/校准证书和说 ，瞬态功率记录仪器损耗测量最大允许误差为土0.3%，按矩形分布估计，则数字 计损耗测量引入的标准不确定度为：
C.2.3相对合成标准不确定度
开关设备操动机构损耗相对合成标准不确定度具体分量数据见表C.4。
表C.4开关设备操动机构损耗标准不确定度一览表
C.2.4扩展不确定度
ucrel(E)=/uire(E,)+urel?(E,)=0.259%
2，则开关设备的操动机构损耗的相对扩
U..(E)=0.52%
U..(E)=0.52%
JJF 1882—2020I Az /AI μe / AIc² / AUA2 /VU a / VUc2 /VP A2Pc2PA2 / WPre / WPc /WPAr2 / WP az2 / WPc2 /WPza2 / WIAs /AI es / AIcs / AUAs /VUs /VUcs /VPA3PAs /WPes /WPcs /WPArs /WPrwa /WPcr3 /W)Pza /WPz./ W测试日期测试人员核验人员2）单相开关设备IAl /AUAi/VPA1PAi/WPAn /WPz1 /WI Az /AUAz /VP A2PA2 /WPAz2 /WPz2 /WIAs /AUAs /VPA3PAs/WPAa /WPza /WPz/W测试日期测试人员核验人员2.操动机构损耗（J)E, =Ec +Eo +EsEciEolEsiEnEc?E o2E s2Er2EcsE o3EssEr3EctE otEstEr4EcsE osEssE'rsEcsE oE ssE r6Ec?E orE srEr?14
附件： 1.样品铭牌（照片） 2.样品外观照片（正面和背面）
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GB/T 26089-2021 船用柴油发动机手册编写要求3.6 kV～40.5 kV开关设备
样本名称 型号规格 受测单位 生产单位 测试类别 测试单位
1.本单位是国家法定计量检定机构，计量授权证书编号为××××。 2.本单位用于3.6kV～40.5kV开关设备能效计量测试的仪表具有有 效的检定、校准证书，其量值可源到国家计量基准。 3.本报告无测试单位的测试专用章或公章无效。 4.本报告无主检人、审核人、批准人签名无效。 5.本报告涂改无效。 6.复制本报告未重新加盖测试单位的测试专用章或公章无效。 7.对测试报告若有异议，应于收到报告之日起十五日内向出具报告单 位提出，逾期视为认可测试结果。 8.本报告仅对本测试样品负责
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DB35T 1272-2012 福建省银行业安全防范监控联网系统的要求2测试用主要测量设备一览表
JJF1882—2020测试结果测试项目测试结果温度三相开关设备Pz/W周围空气温度：℃主回路损耗单相开关设备Pz/W周围空气温度：℃操动机构损耗E./J测试时环境温度：℃6报告说明主检人员（签字）：日期：审核人员（签字）：日期：批准人员（签字）：日期：报告编号共页第页附件：1.样本铭牌（照片）2.样品外观照片（正面和背面）19