标准规范下载简介：
内容预览由机器从pdf转换为word，准确率92%以上，供参考
消能减震结构设计--技术交流(图文并茂)（2019年12月）.pdf2.2消能减震技术的意义一相关政策
>司法部建设工程抗震管理条例（征求意见稿）
第十五条学校、幼儿园、医院、养老机构、应急指挥中心、应急避难场所等公共 建筑，应当按照高于一般房屋建筑的要求采取抗震措施。 位于高烈度设防地区、地震重点监视防御区的新建学校、幼儿园、医院、养老机 构、应急指挥中心、应急避难场所等公共建筑应当采用隔震减震技术，保证发生 本区域设防地震时不丧失建筑功能 国家鼓励在装配式建筑中应用隔震减震技术，提高抗震性能， 口第二十二条位于高烈度设防地区、地震重点监视防御区的学校、幼儿园、医院， 养老机构、应急指挥中心、应急避难场所等既有公共建筑进行抗震加固时，应当采 用隔震减震技术。 口第十一条建设工程设计文件中应当说明抗震设防烈度、抗震设防类别以及采用 抗震措施。采用隔震减震技术的建设工程，设计文件中应当对隔震减震装置技术性 能、检验检测、施工安装和使用维护等提出明确要求
QX/T 138-2011 太阳软x射线耀斑强度分级3.减震设计选型布置设计流程反应谱计算小震时程分析大震分析专项设计
3减震设计1、类型、连接形式怎么选？2、参数怎么选？3、数量怎么定？4、位置怎么选？5、减震结构怎么算？6、计算结果对不对？堃熠减震KUNYI
3减震设计1、类型、连接形式怎么选？2、参数怎么选？3、数量怎么定？4、位置怎么选？5、减震结构怎么算？6、计算结果对不对？堃熠减震KUNYI
消能部件直根据需要治结构主轴方向设置，形 成均匀合理的结构体系 宜布置在层间相对变形和速度较大的位置 应便于检查维护和替换 宜使结构在两个主轴方向的动力特性相近 宜使结构在高度方向刚度均 不宜使结构出现薄弱构件或薄弱层 布置消能部件的楼层，消能器的最大阻尼力在 水平方向上分量之和不宜大于楼层层间屈服剪 力的60% ? 阻尼器间距应参考框剪结构，剪力间距的要求 减震率满足0.75的要求（云南）
消能器件直根据需要治结构主轴方向设置，形 成均匀合理的结构体系 宜布置在层间相对变形和速度较大的位置 应便于检查维护和替换 >宜使结构在两个主轴方向的动力特性相近 >宜使结构在高度方向刚度均么 不宜使结构出现薄弱构件或薄弱层 布置消能部件的楼层，消能器的最大阻尼力在 水平方向上分量之和不宜大于楼层层间屈服剪 力的60% 阻尼器间距应参考框剪结构，剪力间距的要求 减震率满足0.75的要求（云南）
表8.1.8剪力墙间距（m
注：1表中B为勇力墙之间的楼盖宽度（m)； 2装配整体式楼盖的现浇层应符合本规程第3.6.2条的有关规定； 3 现浇层厚度大于60mm的叠合楼板可作为现浇板考虑； 4 当房屋端部未布置剪力墙时，第一片剪力墙与房屋端部的距离，不宜大于 表中剪力境间距的1/2
>合理的目标附加阻尼比目标和阻尼器密度一消规3.1.4条给出的方法
规范建议的阻尼器数量估算方法
n≥kW./pW （1） 式中：K一消能器预期耗散地震能量与地震输人结构的总能量 比值； 9———消能器同时工作系数，般可取值为0.4～0.6； W。一一消能部件在结构预期层间位移下往复循环一周所消 耗的能量； W 消能减震结构在水平地震作用下的总应变能
>主体结构指标要合理，不宜差距规范太大，建议框架1/400，框剪1/700，剪力墙1/900以内，否则整体方 案不经济，特殊情况可以放宽 >主体指标基本合理时： ·7度区，120~180平一组 ?8度区，100~120平一组 ●9度区，60~100平一组 ·以上按墙式常用吨位，如使用部分直接连接大吨位阻尼器，如支撑式连接的金属阻尼器，可按1个等 司2~3入墙式小吨位产品替换，比如7度区，全部采用支撑式连接的金属阻尼器时，密度可减少为 300~500平一组，混用时部分替换即可 >在云南要满定减震率要求还需按下式估算（以金属位移型阻尼器为例）： >云南项目，需满足减震率0.75的要求，在制定减震方案时可按以下方法进行预估： 混凝土结构位移角最大楼层，阻尼器总屈服力 Fy=F+2.75+A/1.35 Fy一原始非减震模型位移角最大楼层阻尼器总屈服力目标值
3.2选型布置一布置实例1均匀分散，两个方向尽量接近间距小于40米（8度区）尽量分散在外围，并考虑建筑影响优先采用墙式连接一般布置在底部部分楼层即可连接场区MD连接熠减震KUNYI
3.2选型布置一布置实例2>层高较大、设防烈度高、平面不理想的，可采用部分支撑式》均匀分散布置，支撑式的尽量布置在外围端部>下图为某9度区项目，地上6层，18.30米，建筑面积4142平米，布置阻尼器58组布置密度约75平米一组堃熠减震KUNY
3.2选型布置一布置实例3》平面比较不规则的结构单元，尽量加强其薄弱部位，注意尽量使得刚心质心重合，减小扭转，并根据计算结果不断调整阻尼器的布置和参数，并注意验算非正交的方向的地震作用堃熠减震KUINY
3.2选型布置一布置实例4平面面积较大时，结合建筑功能均匀分散布置>平面功能变化较大时，兼顾建筑与结构的需求，尽量上下连续布置>框剪或剪力墙等刚度较大的结构，阻尼器的刚度调节作用相对较小，布置以满足均匀分散的要求为主堃熠减震KUINYI
3.2选型布置一布置实例5对大型商业或公共建筑，8度设防地上6层地下2层，结构高度约37米，总建筑面积约13万平米由抗震缝分为4个独立的结构单元主体结构采用框架结构形式KLNY
3.2选型布置一布置实例5对大型商业或公共建筑，则以满足建筑功能要求为前提均分分布结合结算结果调节抗扭抗侧刚度>一般选择支撑式，也可采用大吨位墙式，但梁的负担较大考虑后期改造可能，尽量选择竖向交通盒、卫生间、防火墙等位置>最终使用阻尼器269处，约500平一处1区2区熠减震KUNYI
3.2 选型布置一布置实例53区4区堃熠减震KUINYI
3.2 选型布置一布置实例5堃熠减震KUINYI
3.2选型布置一我司建议的布置原则尽量均匀分散布置，双向接近，双向阻尼比接近尽量分布在外围，特别是刚度较大的支撑平面较大的结构，整体均匀分散即可，注意控制抗扭刚度及阻尼器布置间距，尽量布置在外围竖向尽量连续布置，减少子结构数量一般顶部的几层地震力较小，可不布置阻尼器，或减少阻尼器的数量优先选择墙式连接的小吨位产品，其次为大刚度的，或者支撑型连接的减震产品减震KUINYI
3.2选型布置一我司建议的布置原则对商业建筑和大型公建，考虑后期改造可能，尽量选择竖向交通盒、卫生间、防火墙等位置，选择大吨位和支撑式产品在保证减震效果的前提下减少数量，但此时子结构的梁柱不能太小兼顾结构和建筑的需求布置，特别在高烈度区，尽量与建筑协商争取较高的高层，特别是弯曲变形较大的结构，无论使用减震还是隔震效果都会比较一般（连梁阻尼器除外）解决局部楼层或构件问题时不受以上条件限制一般单体面积或平面较大的结构单元阻尼器密度小一些，单体面积小或平面较小的结构单体，阻尼器密度会偏高熠减震KUINYI
3.2选型布置一一些典型案例KUINYI
3.2选型布置一我司建议的布置原则9863:454堃熠减震KUNYI
3.2选型布置一我司建议的布置原则堃熠减震KUINYI
>一个典型的阻尼器布置案例
典型的阻尼器布置平面
3.2选型布置一合理减震标和阻尼比的选
≥通过堂用密度估算 建议的阻尼器数量估算方法
主体结构如果欠缺太多，则减震费用偏高，项自整体不经济 >如主体结构做够，仅把减震当做附加安全度，在高烈度不经济 >一般建议框架1/400，框剪1/700，剪力墙1/900以内，可以做到减震费用合理，整 体造价最优 主体结构已满足规范要求，则按照减震的最低要求设计 最终参数和数量还是要根据计算结果精细调整 ? 对于黏滞阻尼器不提供刚度，只要根据反应谱计算结果确定好自标附加阻尼比，再布 置阻尼器用的程复核阻尼比开调整阻尼器参数和位置直至满定即可
3.减震设计选型布置设计流程反应谱计算小震时程分析大震分析专项设计
3.4反应谱分析一等代构件的建模（位移型消能器）消能部件连接件（连接墙、连接支撑等）规范要求按弹性计算，所以消能部件的屈服力、屈服位移等参数很容易求得，换算为等代构件堃熠减震KUINYI
3.4反应谱分析一等代构件的建模（位移型消能器）消能减震结构的组成消能器直接与主体结构相连的，本身就是消能部件堃熠减震KUINYI
3.4反应谱分析一等代构件的建模（位移型消能器）消能减震结构的组成连接区MD剪力墙剪力墙PCD区连接梁连接梁消能器通过连接墙、支撑与主体结构相连的，消能器+连接墙（或支撑），为消能部件堃熠减震KLNYI
3.4反应谱分析一等代构件的建模（位移型消能器）消能减震结构的组成连接架消能器通过连接墙支撑与主体结构相连的，消能器+连接墙（或支撑），为消能部件堃熠减震KUINYI
3.3设计流程一减震设计流程位移型小震不耗能位移型小震耗能速度型实际就是调整刚度的·预估附加阻尼比目标·反应谱初步试算确定问题·同小震不耗能，将等所需的目标附加阻尼·可认为阻尼器是主体代构件建入模型中比结构的一种构件（等·调整计算模型至满足·根据附加阻尼比自标代支撑、等代柱）规范要求，方法同小通过小震时程分析确·调模型方法同一般项震不耗能或普通结构定阻尼器参数和位置目在上一步的模型基础·也可先行确定阻尼器·调整模型满足要求后上，进行送代计算，的布置和参数，通过根据等代构件刚度确确定阻尼器相关参数小震时程分析计算得定阻尼器参数并复核阻尼比到附加阻尼比后带入反应谱分析模型中堃熠减震KUNYI
3.3设计流程一减震设计流程
.4反应谱分析一位移型消能器一小震耗能一反应谱等效线性化方活
PKPM等代模型的原理一等效线性化方法一消规4.1.2条
·当主体结构处于弹性工作状态，直消能器处于线性工作状态时，可采用振型分 解反应谱法、弹性时程分析法 ·当主体结构处于弹性工作状态，直消能器处于非线性工作状态时，可将消能器 进行等效线性化，采用附加有效阻尼比和有效刚度的振型分解反应谱法、弹性 时程分析法：也可采用弹塑性时程分析法 ·当主体结构进入弹塑性状态时，应采用静力弹塑性分析方法或弹塑性时程分析 方法
表1主体结构和消能器所处的状态及适合的分析方法
.4反应谱分析一位移型消能器一小震耗能一反应谱等效线性化方活
>PKPM等代模型的原理
3.4反应谱分析一位移型消能器一小震耗能一反应谱等效线性化方法阻尼器的耗能：BFdmaxA(Audmax > Audy)Fdy>主体结构的势能FOAUAUdyW,=↓AUdmaxF, ·u楼层剪力*层间位移或地震反应力*层位移Fn,Un>附加阻尼比的计算F2,U2Zw.W.F1,U1j=14元w。i=1堃熠减震KUNYI
3.4反应谱分析一性能点的确定一方法1：规范的反应谱迭代计算法>迭代计算原理一阻尼器有效刚度和附加阻尼比的计算阻尼器出力阻尼器出力K阻尼器力学性能可用图中二折线OAB来表示Ko（斜线OA）为熙尼器初始刚度K（斜线AB）为阻尼器屈服后刚度F C0DFiC阻尼器位移阻尼器位移初始第一步送代输条件：图元器等代构件刚度K。，附加限尼比=0输入条件：阻尼器等代构阴离K，附加限尼比累一：由F=SoABc可求出B点；步要一：由SoEIm=SoAIBIc可求出B1点步骤二：阻尼器耗能Wcj=4*SoABIDI，进一步等出下一步选代时附加阻尼比2；步骤三：计第K1(斜线OG)；步蒙三：计算K2(斜线OG)；堃熠减震KUNYI
3.4反应谱分析一性能点的确定一方法1：规范的反应谱迭代计算法迭代计算原理一阻尼器有效刚度和附加阻尼比的计算阻尼器出力阻尼器出力A1GB:KDFiCDsF, C阻尼器位移阻尼器位移第一步选代第n步选代输入条件：围尼器等代构件度K，附加阻尼比输入条件：限尼器等代构件测度Kn，附加限尼比n步骤一:由So EI FI=So A1 BIc可求B1 点;多骤一：由So En fn=So An Bnan可求BBn点;步离二：阻尼翼耗能WCj=4*SoABIDI，进一步得出下一步选代时附加限尼比2；步骤二：阻尼赛耗能Wcj4*So人Bm，进一步得出下一步选代时附加阻尼比n；步累三：计算K2(斜线OG)；EaBn<=5%，结束选代，以K.和（n+作为最终输入反应谱模型的等代刷度和附加阻尼比；R.堃熠减震KUNYI
3.4反应谱分析一性能点的确定一方法1：规范的反应谱迭代计算法结构阻尼比(%)①全楼统①按材料区分钢型钢混凝土混凝土550*550450*450550*550550*550178#30中堃熠减震KUNYI
3.减震设计选型布置设计流程反应谱计算小震时程分析大震分析专项设计
3.4反应谱分析一性能点的确定一方法2：小震时程法阻尼器的模拟一一在模型相应位置直接绘制阻尼器单元赋予相应的属性参数以及连接构件，无需采用等待构件，阻尼比按照原结构阻尼比，附加阻尼比以及通过直接建入模型的阻尼器来体现SD.FD、VED,VFD熠减震KUINYI
3.4反应谱分析一性能点的确定一方法2：小震时程法阻尼器的模拟一一在模型相应位置直接绘制阻尼器单元赋予相应的属性参数以及连接构件，无需采用等代构件，阻尼比按照原结构阻尼比，附加阻尼比以及通过直接建入模型的阻尼器来体现BRBPCD堃熠减震KUINYI
3.4反应谱分析一性能点的确定一方法2：小震时程法规范给出了常用阻尼器的类型的计算模型速度相关型消能器宜采用Maxwell模型（麦克斯韦模型）如下：或Kelvin模型（开尔文模型）。Maxwell模型中阻尼单元与“弹黏滞消能器：簧单元”串联（图5），当模拟黏滞消能器时可将弹簧单元刚度W。= Cdw,Auamax(9)设成无穷大，则模型中只有阻尼单元发挥作用。黏弹性消能器：Kelvin模型（图6），该模型是由一个线性弹簧单元和一个W。= ~G'Auamax(10)线性阻尼单元并联组成，模型中的输出力是二者之和Ca = G'A(11)w,h(12)h式中：1试验加载圆频率（rad/s）；Cd消能器阻尼系数[kN/（m·s)]图5Maxwell模型图6Kelvin模型G'黏弹性材料剪切模量（kN/m）；G"黏滞消能器和黏弹性消能器的典型滞回曲线见图7。黏弹性材料储存模量（kN/m）：A黏弹性材料层横截面面积（m）：FtFFarash黏弹性材料层厚度（m）。AnMan(a)黏滞消能器(b)黏弹性消能器图7速度型消能器滞回曲线黏滞消能器和黏弹性消能器的耗能量及相关参数的计算公式熠减震KUNYI
3.4反应谱分析一性能点的确定一方法2：小震时程法阻尼器的模拟一一在模型相应位置直接绘制阻尼器单元赋予相应的属性参数以及连接构件，无需采用等代构件，阻尼比按照原结构阻尼比，附加阻尼比以及通过直接建入模型的阻尼器来体现唱减震KUINYI
3.4反应谱分析一性能点的确定一方法2：小震时程
3.4设计流程一减震设计流程
只算刚度，不算阻尼比一直接计算 同时计算刚度、阻尼比一反应谱送代、时程法 只算阻尼比，不算刚度一时程法
3.4反应谱分析一速度型阻尼器的阻尼比和刚度计算
>耗能计算一速度线性一只考虑耗能不考虑刚度
>耗能计算一速度线性一只考虑耗能不考虑刚度
3速度线性相关型消能器与斜撑、墙体（支墩）或梁等支 承构件组成消能部件时，支承构件沿消能器消能方向的刚度应符 合下式规定：
6.3.2消能部件附加给结构的实际有效刚度和有效阻尼比，可 按下列方法确定： 1位移租关型消能部件和非线性速度关型消能部件附加 给结构的有效刚度可采用等价线性化方法确定。 4速度线性相关型消能器在水平地震作用下所往复一周 耗的能量，可按下式计算：
(6. 3. 1.3)
3.4反应谱分析一速度型阻尼器的阻尼比和刚度计算
>将刚度和阻尼比带入反应谱分析的结构模型中计算
3.5反应谱分析一最终用于施工图设计的反应谱计算模型的确定>修改附加阻尼比加入等代构件结构阻尼比（%）全楼统一[7. 5]结构阻尼比(%)C按材料区分全楼统一7. 5钢①按材料区分钢2砼5型钢混凝土5混凝土5PKPMYJK得到最终的计算模型用熠减震KUNYI
3.5小震时程分析一位移角及楼层剪力的复核计算七条地震波计算附加阻尼比21计算层楼层剪力平均值与反应谱结果进行包络设计如反应谱法可包络时程结果，可直接按照反应谱分析结果进行施工图设计，10000200003000040000500006000010000200003000040000减需结构X向层间剪力对比减震结X向层间剪力对比如不满足需要放大相应楼层地震剪力建议反应谱实取附加阻尼比不大于725条波的附加阻尼比平均值如采用反应谱送代法计算附加阻尼比还需要复核一下附加阻尼比，最终反应谱计算实取附加阻尼比，不应大于7条地震波计算的附加阻尼比的平均值0.0000.00050.00100.00150.00000.D000.0000.00090.00120.0015减震结构X向层间位移角减震结构X向层间位移角堃熠减震KUNYI
小结：小震设计方法的探讨小震时程小震反应谱大震复核>对采用位移型消能器的消能减震结构，在符合规范要求的基础上计算七条地震波的小震计算，通过平均值计算消能器的有效刚度和提供给整体结构的附加阻尼比，再将有效刚度和附加阻尼比带入模型进行反应谱分析>对于速度型消能器则必须按照此方法进行小震反应谱小震时程复核大震复核对于使用位移型消能器的结构，也可通过迭代方法计算消能器的有效刚度和附加阻尼比>将附加阻尼比和等代构件（与消能部件刚度一致）加入到反应谱模型中，作为最终施工图设计的计算模型堃熠减震KUNYI
3.减震设计选型布置设计流程反应谱计算小震时程分析大震分析专项设计
3.减震设计选型布置设计流程反应谱计算小震时程分析大震分析专项设计
3.7专项设计一不同类型消能器的子结构图中绿色的为连接件>红色的为消能器连接梁连接场灰色部分为消能子结构MD消能器与连接件、子结构连接墙连接的部分为节点（图中蓝色虚线框）剪力墙剪力墙>绿色连接件与主体结构的PCD连接也为节点连接梁堃熠减震KUNYI
3.7专项设计一节点设计原则及设计内力取值>消规7.1.5条：消能器的支撑或连接元件、连连接梁连接场接板应保持弹性XMD>消规7.1.6条：连接墙与位移型或速度相关型消能器相连的预埋件、支撑和支墩剪力墙剪力墙剪力墙及节点板的作用力取值PCD应为消能器在设计位移或设计速度下对应阻尼力的1.2倍三连接梁节点、连接件按大震弹性设计，内力取大震内力1.2倍，材料强度取设计值！熠减震KLNYI
3.7专项设计一罕遇地震下消能子结构验算消能子结构是指与消能部件直接连接的主体结构单元》《消能减震技术规程》6.4.2条第1款：消能子结构中梁、柱、墙宜按重要构件设计，并应考虑室遇地震作用效应和其他载作用标准值的效应，其值应小于构件极限承载力>极限值复核的方法：《抗规》附录M.1.2条第4款：结构构件按极限承载力复核时，应采用不计入风荷载效应的地震作用标准效应组合，并按下式验算E + S(I.
小结：消能减震设计的专项设计工作
节点、连接件、消能子结构验算 阻尼器与连接件的节点 连接件与主体结构的节点 阻尼器与主体结构的连接节点 连接件本身的刚度和稳定性验算 消能减震子结构的验算
4.设计案例设计案例设计案例二设计案例三设计案例四设计案例五
4.1设计案例一一多层学校一原始计算模型情况原始模型基本情况.主要框架柱800X800，逐步收进至800X700、700X700、700X600?外廊框架柱为600X500?主要框架梁300X700●X地震最大层间位移角1/487（模型第3F，实际结构第2F）?Y地震最大层间位移角1/367（模型第3F，实际结构第2F）?基底剪力X向4368KN，Y向3742KN●结构第一周期扭转系数为0.21，平扭比0.8516·继续加大截面建筑无法接受，且梁柱配筋过大堃熠减震KUNY
4.1设计案例一一多层学校一阻尼器位置的选择结合结构和建筑，选择阻尼器的位置②)36540)外墙M0924卫生间周边内墙女卫（学生）221窗间墙C2818C2818注意避让门洞，充分利用隔墙和窗间墙位置！堃熠减震KUNYI
4.1 设计案例一一多层学校一减震模型的建立采用PKPM软件，建立减震模型进行计算分析堃熠减震KUINYI
4.1 设计案例一一多层学校支撑式和墙式MD》小震反应谱分析一迭代计算附加阻尼比及消能部件的有效刚度F2.4附加阻尼比计算矩500X500矩600X500矩600X500矩600X500矩600X600矩600X600矩700X800矩700X800矩998X30矩700X800矩700X800矩927X30矩70QX800矩700X700结构阻尼比（%)全楼统9矩30X1043按材料区分矩30X949短30X934钢砼5矩700X800矩700X800矩700X800矩992X30矩700X800矩700X800矩700X700X向30085.165. 03堃熠减震KUNYI
4.1 设计案例一一多层学校小震时程分析阻尼器的模拟一一在模型相应位置直接绘制阻尼器单元予相应的属性参数以及连接构件无需采用等待构件，阻尼比按照原结构阻尼比，附加阻尼比以及通过直接建入模型的阻尼器来体现H反应谱小震时程堃熠减震KUINYI
4.1 设计案例一一多层学校人工波1人工波2》小震时程分析一地震波应满足统计意义相符(a）人工波1时程曲线(b）人工波2时程曲线+wa00329na008670.2)0.8480.8130.735均1%0. 285（工波】15K17%13%4 281sa003290.29615%(c）天然波1时程曲线(d）天然波2时程曲线Usa008670. 1771385YE.0.147sa02575usa026190.1186. 0880. 0690.029(e）天然波3时程曲线(f）天然波4时程曲线。0.301.081.302.303.083.30LO04N05. 00规范谱与反应谱对比图usa04628(g）天然波5时程曲缓图2.4时程曲娥+黑帆辰KUMM
4.1 设计案例一一多层学校
>小震时程分析一楼层剪力与层间位移角的包络
4.1 设计案例一一多层学校消能器的建模一支撑式剪切型消能器建模结果扁钢柱钢支撑同截面的刚性杆或钢梁堃熠减震KUNYI
4.1 设计案例一一多层学校
》墙式阻尼器的建模说明
4.1 设计案例一一多层学校消能器的建模真一墙式剪切型抗震消能器释放轴向刚度前处理及计算设计结果弹性时程分析直接积分法时程透板及设备振动预应力研体设计基础设计LL计算荷载特殊梁特殊柱特殊支屋特殊增板压性节点压性抗表材料性能人防删除复制多塔定义楼层压性风荷载计算长度温度荷载活荷折减生参敌校核等级强度设计构件T及角柱上简饺接剪力系数杆能释放风荷载计算长度温度荷载活荷折减转换柱下端较接水平转换删除释放。门式刚柱两端铰接轴压比限值增减量：空间压性忙仓支佳两端国接关闭绝对刚度XTIk/n (rad)端刷度端刚度uo u1u2 12u3 u3R1R1R2R2上端 UX:0.00R3R30消能器一般不承担竖向荷载，计算时尽量消除竖向刚度对无法消除竖向刚度的情况，应读取单地震工况内力进行消能器相关计算，相关主体结构构件应进行配筋复核施工时必须采相应的安装方案ZJM 032-4912-2019 大容量全自动变频洗衣机减速离合器，消除竖向力对消能器的影响熠减震KUNYI
4.1 设计案例一一多层学校>修改减震模型，进行下一次迭代600*600600*6001000*32600*600600*60087*8787*87结构阻尼比(%)①全楼统一O按材料区分钢型钢混凝土5混凝土5KUNM
4.1 设计案例一一多层学校
>减震率的计算，一般要满足0.75，即减小罕遇地震的最大层间位移角25%以上 >大震小震位移角建议富余度不小于10% >最终实取阻尼比按计算阻尼比乘以0.80
三、《实施细则》第七条第二款所称采用减震设计时“罕 遇地震作用下减震结构与非减震结构的水平位移之比应小 于0.75”，是指罕遇地震作用下消能减震结构与拆除所有消 能器后的相应非减震结构的弹塑性层间位移角的最大值之 比小于0.75，保证消能减震建筑中设置足够数量的消能器， 真正达到“使建筑抗震性能明显提高”的目的
三、《实施细则》第七条第二款所称采用减震设计时“罕 遇地震作用下减震结构与非减震结构的水平位移之比应小 于0.75”HJ 758-2015 水质 卤代乙酸类化合物的测定 气相色谱法，是指罕遇地震作用下消能减震结构与拆除所有消 能器后的相应非减震结构的弹塑性层间位移角的最大值之 比小于0.75，保证消能减震建筑中设置足够数量的消能器， 真正达到“使建筑抗震性能明显提高”的目的
4.1 设计案例一一多层学校
2 位移相关型消能部件附加给结构的有效阻尼比可按《建筑消能减震扌