![地下结构抗震设计规范[GB／T 51336-2018]](/e/data/images/notimg.gif)
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地下结构抗震设计规范[GB／T 51336-2018]2.2.1作用和作用效应
anaxll Ⅱ类场地地表水平向峰值加速度： E 中性状态时的地震土压力合力； F 地下结构所受上浮荷载设计值； FAX 作用于A点水平向的节点力 FAY 作用于A点竖直向的节点力 FEhk 水平地震作用标准值： FEvk 竖向地震作用标准值： FGE 重力荷载代表值：之 结构讠单元上作用的惯性力； F. 超静孔压引起上浮力标准值的效应： F 静力条件下的浮力设计值： X Gso 结构所在空间对应的白由场的上的重量； Gs 文结构重量； R 地下结构壁和桩侧摩阻力设计值 作用组合的效应函数： 地下结构构件作用效应设计值； SEhk 水平地震作用标准值的效应； SErk 竖向地震作用标准值的效应： SGE 重力荷载代表值的效应； TA 圆形结构上任意点A处的剪应力： t 结构底板剪切力； ts 结构侧壁剪力； T 结构顶板剪切力
2.2.2材料性能和抗力
fa 深觉修正后的地基承载力特征值： faE 调整后的地基抗震承载力； Lak 地基承载力特征值：
FZ/T 50052-2020 酸性染料易染氨纶 上色率试验方法IL 液性指数； 管 hE 液化指数； Ip 塑性指数； Iw 结构底面所在土层震动弱化指数； R 地下结构构件承载力设计值： RF 地下结构抗浮力设计值； R 地下结构自重设计值； R 上覆地层有效自重设计值： △ue 基本地震作用标准值产生的地下结构层内最大的 弹性层间位移； Aup 弹塑性层间位移： Ao 震陷变形标准； [] 弹性层间位移角限值； [o, 弹塑性层间位移角限值
RF 地下结构抗浮力设计值： R 地下结构自重设计值； R 上覆地层有效自重设计值： △ue 基本地震作用标准值产生的地下结构层内最大 弹性层间位移； Aup 弹塑性层间位移： Ao 震陷变形标准： [] 弹性层间位移角限值： LO. 弹塑性层间位移角限值。 2.2.3几何参数 Ai 结构宽度； 地层沿地下结构纵向的计算长度； 结构上覆地层厚度； 自由场液化深度； ds 饱和土标准费入点深度： D 存在地下结构时的液化深度； 地下水位深度； h 地下结构层高：计算点到自由水面的竖向距离： H 结构高度：地表至地震作用基准面的距离； L 地基的集中弹簧间距； Lux 网格单元竖向最天尺寸： u（） 地震时深度处地层相对设计基准面的水平位移 U() 深度之处相对于结构底部的自由地层相对位移； u（） 结构底部深度处相对设计基准面的自由地层
震反应位移； uA(r,z) 坐标（，）处地震时的地层纵向位移： umax 场地地表最大位移： ur(r,z) 坐标（，之）处地震时的地层横向位移 W 隧道横向平均宽度或直径； 2 深度； 结构底板埋深； ZU 结构顶板埋深； 入 地层变形的波长； 部信息公开 入1 表面地层的剪切波波长 入2 计算基准面地层的剪切波波长
uA(.t,2) 坐标（，之）处地震时的地层纵向位移 umax 场地地表最大位移： ur(t,z) 坐标（{，之）处地震时的地层横向位移； W 隧道横向平均宽度或直径； 2 深度； B 结构底板埋深； 2U 结构顶板埋深； 入 地层变形的波长； 入1 入2 计算基准面地层的剪切波波长。 2.2.4计算系数 Ke 中性状态时的地震土压力系数 W;—i地层单位地层厚度的层位影响权函数值； 水平地震作用分项系数； YEy 文竖向地震作用分项系数； 重力荷载分项系数： 承载力抗震调整系数； 地震抗浮安全系数： 地基抗震承载力调整系数： 亚 峰值加速度调整系数； 地震弱化修正系数： 亚一峰值位移调整系数。 2. 2.5 其他 e 自然对数底数； g 重力加速度： G一地层动剪切模量； k一—压缩、剪切地基弹簧刚度： K 基床系数； mi 结构i单元的质量：
判别深度范围内每一个钻孔标准贯入试验点的总 数：横截面螺栓的个数； N 液化判别标准贯人锤击数基准值： Ner 液化判别标准贯入锤击数临界值： Neri 2点标准贯入锤击数的临界值； Ni 标准贯入锤击数的实测值： T 结构i单元的加速度； VsD 表面地层的平均剪切波速： VsDB 计算基准面地层的平均剪切波速； WL 液限含水率；一 Ws 天然含水率 墙后填土表面与水平面的夹角 β 墙后填土的重度; 60 一中性状态时的墙背摩擦角： 结构等效比重； 挡土墙的地震角；土与结构的界面A点处的法向 与水平向的夹角； 一 结构表层单元1外表面外法向与竖直向下方向的 夹角； 入in 输人地震波在该地层中向上传播的最小波长： S 结构影响因子； Pe 黏粒含量百分率； 0 采用弹塑性动力时程分析时相应深度处竖向有效 应力为最小值m品时刻的竖向总应力值； Omin 采用弹塑性动力时程分析时相应深度处竖向有效 应力的最小值； 墙后填士土的有效内摩擦角
3.1.1地下结构的抗震设防类别应按表3.1.1
3.1抗震设防分类和目标
表3.1.1抗震设防类别划分
表3.1.2地下结构的抗震性能要求等级划分
.1.3地下结构的抗晨设防应分为多适地震动、基本地震动、 罕遇地震动和极罕遇地震动4个设防水准。设计地震动参数的取
罕遇地震动和极室遇地震动4个设防水准。设计地震动参数的取
值可按现行国家标准《中国地震动参数区划图》GB18306的规 定执行。
3.1.4地下结构抗震设防目标应符合表3.1.4的规定。
表3.1.4地下结构抗震设防目标
3.2.1地下结构的地震作用应符合下列
1甲类地下结构，除有特殊规定外，应按高于本地区设防 烈度的要求确定其地震作用； X 2乙类和丙类地下结构，除有特殊规定外，应按本地区抗 震设防烈度确定其地震作用。 3.2.2地下结构所在地区遭受的地震影响，应采用相应于抗震 设防烈度的设计基本地震加速度表征。抗震设防烈度与设计基本 地震加速度取值的对应关系应符合表3.2.2的规定。场地地表水 平向设计地震动加速度反应谱可按现行国家标准《城市轨道交通 结构抗震设计规范》GB50909的规定执行
亢震设防烈度与设计基本地震加速度
3.3.1地下结构可分为地下单体结构、地下多体结构、隧道纟
3.3.1地下结构可分为地下单体结构、地下多体结构、隧道结
构、下沉式挡土结构、复建式地下结构5类，其中隧道结构可分 为盾构隧道结构、矿山法隧道结构、明挖隧道结构。各类地下结 构的结构体系应根据地下结构的抗震设防类别、抗震设防烈度 结构尺寸、场地条件、地基、结构材料和施工等因素，经技术 经济和使用条件综合比较确定
3.3.2结构体系应符合下列规定
1应具有明确的计算简图和合理的地震作用传递途径； 2不宜因部分结构或构件破坏而导致整个结构丧失抗震能 力或承载能力： 3应具备必要的抗震承载能力良好的变形能力和消耗地 震能量的能力； 4对可能出现的薄弱部位，应采取措施提高其抗震能力； 5不应影响近旁既有建筑、构筑物或地下结构的抗震安 全性。 3.3.3 结构体系尚宜符合下列规定： 1 宜具有多道抗震防线； 2 3.3.4结构构件应符合下列规定： X混凝土结构构件应控制截面尺寸和受力钢筋、箍筋的设 置，剪切破环不宜先于弯曲破环、混凝士的压溃不宜先于钢筋的 屈服、钢筋的锚固粘结破坏不宜先于钢筋破坏； 2钢结构构件的尺寸应合理控制，不应出现局部失稳或整 个构件失稳。 生格发
3.3.5结构各构件之间的连接应符合下列规定：
.4.1地下结构地震反应计算方法宜依据地层条件和地下结构
几何形体条件按下列规定确定： 1地下结构抗震计算方法宜按表3. 4. 1采用
何形体条件按下列规定确定
表3.4.1地下结构抗震计算方法
2复建式地下结构宜对地下结构与地面建、构筑物进行整 3岩质隧道地震反应计算方法宜按表3.4.1采用，亦可按 现行国家标准《铁路工程抗震设计规范》GB50111的规定 选取。 3.4.2地下结构抗震计算应符合下列规定： 1简化计算模型应反映结构在地震作用下的实际工作状态： 简化结构体系应与原工程结构体系的传力路径相符、节点功能相 同、构件受力相似，构件的简化计算模型应符合本标准附录A 的规定； 2计算分析时应考虑地下结构体形及地震输入方向等最不 利工况的影响； 3计算结果应经分析判断，确认其合理且有效后方可用于 工程设计。
3.5.1地下结构应根据抗震设防类别、烈度和结构类型采用不 同的抗震等级，并应符合相应的构造措施要求。 3.5.2、地下结构体系复杂、结构平面不规则或者施工工法、结 构形式、地基基础、荷载发生较大变化处的不同结构单元之间， 宜根据实际需要设置变形缝。
T变形缝应贯通地下结构的整个横断面： 2当结构布置、基础、地层或荷载发生变化：变形缝两侧 可能产生较大的差异沉降时，宜通过地基处理、结构措施等方 法，将差异沉降控制在地下结构及其功能允许的范围内； 3变形缝的设置位置宜避开地下结构公共区及出人口、风 道结构范围，同时宜避开不能跨缝设置的设备：人 4变形缝的宽度宜采用20mm～30mml，同时应采取措施满 足地下结构的防水要求。 3.5.4地下结构刚度突变、结构开洞处等薄弱部分应加强抗震 构造措施。 3.5.5X地下结构内部构件的抗震构造措施可按现行国家标准 《建筑抗震设计规范》GB50011的有关规定执行。
结构材料性能指标应符合下列规定： 混凝土结构材料应符合下列规定： 1）框支梁、框支柱及抗震等级为一级的框架梁、柱、节 点核心区的混凝土的强度等级不应低于C30：构造柱 芯柱、圈梁及其他各类构件的混凝土的强度等级不应 低于C20;
1）钢材的屈服强度实测值与抗拉强度实测值的比值不应 大于0.85; 2）钢材应有明显的屈服台阶，且伸长率不应小于20%： 3）钢材应有良好的焊接性和合格的冲击韧性
3.6.5混凝土墙体、框架柱的水平施工缝，应采取措
3.7.1地下结构可采用减震和隔震设计。 3.7.2采用减震和隔震设计的地下结构，其抗震设防性能目标
地下结构可采用减震和隔震设
3.7.2采用减震和隔震设计的地下结构，其抗震设防性能目标
3.7.2采用减震和隔震设计的地下结构，其抗震设防性能目标
低于本标准第 3. 1. 4 条的规定
3.8.1抗震设防烈度为7、8、9度的甲类和乙类地下结构：宜
3.8.1抗震设防烈度为7、8、9度的甲类和乙类地下结构.宜 设置结构的地震反应观测系统，结构设计宜留有观测设备的 位置。 3.8.2对于甲类和有特殊要求的乙类地下结构宜进行试验验证
3.8.2对于甲类和有特殊要求的乙类地下结构宜进行试验验证
4.1.1选择地下结构场地时，对抗震有利一般√不利和危阝 地段的划分应符合表4.1.1的规定。
4.1.1选择地下结构场地时：对抗震有利
表 4. 1. 1 有利、一般、不利和危险地段的划分
地段类别 地质，地形、地貌 有利地段 稳定基岩，坚硬土开阔，平坦、密实，均匀的中硬土等 般地段 不属于有利、不利和危险的地段 软弱土，液化土，条状突出的山嘴，高笃孤立的山丘，陡坡：陡 坎，河岸和边坡的边缘，平面分布上成因、岩性，状态明显不均匀 不利地段 的土层（含古河道、疏松的断层破碎带、暗埋的塘浜沟谷和半填半 挖地基，高含水率的可塑黄土，地表存在结构性裂缝等 地震时可能发生滑坡、崩塌，地陷、地裂、泥石流等及发震断裂 危险地段 带上可能发生地层错位的地段 4.1.2选择地下结构场地时，应根据工程需要，综合判定其场 地的地段类别属于抗震有利、一般、不利、危险地段。对不利地 段、危险地段应提出避开要求。 4.1.3场地类别的划分应符合现行国家标准《建筑抗震设计规 范》GB50011的相关规定。 4.1：4场地为Ⅲ、NV类时，对设计基本地震加速度为0.15g和 0.30g的地区，除本标准另有规定外：宜分别按抗震设防烈度8 度和9度时各抗震设防类别地下结构的要求采取抗震构造措施。 4.1.5含有饱和砂土或粉王、软弱黏性王、新近堆积和晚更新 世饱和砂黄土及砂质粉黄土土层的场地，应估计其不利影响并采 取相应措施。
4.1.6对于可能产生滑坡、塌陷、崩塌和位于采空区影响范围
4.1.6对于可能产生滑玻、塌陷、崩塌和位于采空区影响范围 内等的场地，应进行地震作用下岩士体稳定性的评价。 4.1.7场地内存在发震断裂时，宜避开主断裂带，其避让距离 不宜小于表4.1.7的规定。不能避开主断裂带时，应对其影响进 行专门研究，并采取抗变形的结构、构造措施。
表4.1.7发震断裂的最小避让距离
4.1.8对处于抗震不利和危险地段的场地，地下结构的抗震验 算应包括土体与结构动力相互作用分析。采用时程分析法进行场 地地震反应分析时，应根据设计要求，提供地层剖面、场地覆盖 层厚度和剪切波速、动剪切模量、动弹性模量、动泊松比、阻尼 比等动力参数。 4.1.9X下沉式挡土结构和复建式地下结构天然地基的抗震承载 力应按下式计算：
式中：f匙—i 调整后的地基抗震承载力（kPa）： —地基抗震承载力调整系数，应按表 4.1.9采用； La——深宽修正后的地基承载力特征值，应按现行国家 标准《建筑地基基础设计规范》GB50007采用
表4.1.9地基抗震承载力调整系数
续表 4. 1. 9
1当抗震设防地震动分档为0.05g时，对内类地下结构可 不进行场地地震液化判别和处理：对甲类、乙类地下结构可按抗 震设防地震动分档为0.10g的要求进行场地地震液化判别和处理： 2当抗震设防地震动分档为0.10g及以上时，乙类、丙类 地下结构可按本地区的抗震设防地震动分档的要求进行场地地震 液化判别，甲类地下结构应进行专门的场地液化和处理措施 研究； 3对甲类，乙类地下结构，宜对遭遇罕遇或极罕遇地震作 用时的场地液化效应进行评价。 4.2.2地下结构场地的地震液化判别应采用四步判别法，按下 列步骤进行判别： 1先按本标准第4.2.3条进行初步判别； 2当初步判别认为有液化可能时，应按本标准第4.2.4条 的经验方法进行复判，当距结构物底部10m深度范围内的地层 存在饱和砂土、粉王或黄土时，尚应进行详判； 3当距结构物底部10m深度范围内的地层存在饱和砂土 粉土或黄土时，应按本标准第4.2.5条的方法进行详判
4.2.4当饱和砂土，粉土或黄士的初步判别认为要进一步进行
表.2.4液化判别标准贯入锤击数基准值N
4.2.5地下结构底部位于饱和砂土或粉土层时，应对场地液1
.2.5地下结构底部位于饱和砂土或粉土层时，应对场地液化 深度进行详判，并应符合下列规定： 1可按下列公式计算液化深度：
Dr按本标准第42.2条中复判得到的自由场液化深 度（m）; H一 结构高度(m); 7 结构等效比重； 结构影响因子； 览专用 结构重量（N），对于复建式地下结构和地表存在 堆载的情况，宜考虑地上结构重量和堆载； 结构所在空间对应的自由场的土的重量（N）； B 一结构宽度（m）； D一结构上覆地层厚度，即埋深（m); e一自然对数底数。 2考虑液化影响的土层范围不应含经本标准第4.2.3条判 别为不液化或可不考虑液化影响的士层。 4.2.6对存在饱和砂土、粉土或黄土层的场地，应探明各饱和 砂土、粉土或黄土层的深度和厚度，应按下式计算每个钻孔的液 化指数，并按表4.2.6综合划分场地的液化等级：
式中: Lie 液化指数：
液化指数EE<6 6
表 4.2.7抗液化措施
4.2.8消除结构液化上浮或沉陷的措施应符合下列规定：
1对因土层液化而可能产生上浮或沉陷的结构，可采用桩 基，桩端伸入液化深度以下稳定土层中的长度，应按计算确定， 且对碎石土、砾砂、粗砂、中砂、坚硬黏性土和密实粉土尚不应 小于0.5m；对其他土类尚不宜小于1.5m； 2对饱和砂土，粉土和黄土层埋深较浅的情形，结构基础 底面可埋人液化深度以下的稳定土层中，其深度不应小于0.5m； 3采用加密法加固时：应处理至液化深度下界；振冲或挤 密碎石桩加固后，桩间土的标准贯人锤击数不宜小于本标准第 4.2.4条中的液化判别标准贯入锤击数临界值： 4采用加密法或换土法处理时，在结构边缘以外的处理宽 度，应超过结构底面下处理深度的1/2且不应小于结构宽度的 1/5； 5采用注浆、旋喷或深层搅拌等方法进行加固时，处理深 度应达到饱和砂士，粉士或黄土层的下界。 4.2.9可采用下列措施减轻场地地震液化的影响： 1 2加强地下结构单体的整体性和刚度； 3地下结构间的连接处采用柔性接头等； 合理设置沉降缝，不应采用对不均匀位移敏感的结构形 式等； 5将永久性围护结构嵌入非液化地层： 6对液化土层采取注浆加固和换土等消除或减轻液化的 措
4采用加密法或换主法处理时，在结构边缘以外的处理宽 度，应超过结构底面下处理深度的1/2且不应小于结构宽度的 1/5； 5采用注浆、旋喷或深层搅拌等方法进行加固时，处理深 度应达到饱和砂，粉士或黄土层的下界。
2 加强地下结构单体的整体性和刚度： X地下结构间的连接处采用柔性接头等； 合理设置沉降缝，不应采用对不均匀位移敏感的结构形 式等； 5将永久性围护结构嵌入非液化地层： 6对液化十层采取注浆加固和换士等消除或减轻液化的 措施。
4.3、场地震陷评价及处理措施
.3.1场地中含有非饱和结构性粉土、砂黄土及砂质粉黄土或 饱和粉质黏土时，应进行场地震陷变形评价和处理，并应符合下 列规定： 1当抗震设防地震动分档为0.05g时，对丙类地下结构可
表4.3.2地基震陷等级
适应场地土层不均匀下沉的能力。对震陷等级为中等和严重的地 区，应计入震陷引起的桩基的负摩阻力。 4.3.4消除非饱和结构性粉土、砂黄土及砂质粉黄土场地震陷 的措施应符合下列规定： 1对地基震陷等级为严重的结构，可采用桩基，桩端伸入 震陷土层深度以下稳定土层深度不应小于0.5m： 2对震陷王层理深较浅的场地，结构基础底面可理入震陷 土层深度以下的稳定土层中，其深度不应小于0.5m； 3采用加密法加固时，应处理至震陷王层深度下界； 4采用加密法或换土法处理时，在结构边缘以外的处理宽 度，应超过结构底面下处理深度的1/2且不应小于结构宽度的 1/5; 5采用注浆、旋喷或深层搅拌等方法进行加固时。处理深 度应达到震陷土层的下界。 4.3.5地基主要受力层范围内存在震陷性软土时，应采用桩基 或对地基进行加固处理，并采取下列结构措施
4.3.5地基主要受力层范围内存在震陷性软土时，应采用桩基
5.1地下结构设计地震动参楼
5.1.1甲类地下结构抗震设计采用的地震动参数，应采用经审 定的工程场地地震安全评价结果或经专门研究论证的结果与本节 现定的地震动参数中的较大值。乙类或内类地下结构抗震设计采 用的地震动参数，应采用地震动参数区划的结果与本节规定的地 震动参数中的较大值。 5.1.2抗震设计采用的地震动参数应包括地表和基岩面水平向 峰值加速度，竖向峰值加速度、地表峰值位移以及峰值加速度与 峰值位移沿深度的分布。 5.1.3场地的地表水平向设计地震动参数取值应符合下列规定： 1场地的地表水平向峰值加速度应根据现行国家标准《中 国地震动参数区划图》GB18306中规定的地震动峰值加速度分 区按表5.1.3取值并乘以场地地震动峰值加速度调整系数T。 应按现行国家标准《城市轨道交通结构抗震设计规范》GB 50909的相关规定确定
5.1.2抗震设计采用的地震动参数应包括地表和基岩面水平向 峰值加速度，竖向峰值加速度、地表峰值位移以及峰值加速度与 峰值位移沿深度的分布。
5.1.3场地的地表水平向设计地震动参数取值应符合下列
1场地的地表水平向峰值加速度应根据现行国家标准《中 国地震动参数区划图》GB18306中规定的地震动峰值加速度分 区按表5.1.3取值并乘以场地地震动峰值加速度调整系数T 应按现行国家标准《城市轨道交通结构抗震设计规范》GI 50909的相关规定确定
表5.1:3Ⅱ类场地地表水平向峰值加速度amxl（g）
使用反应位移法I进行计算时，场地地表水平向峰值位
移应按现行国家标准《城市轨道交通结构抗震设计规范》CB 50909的相关规定确定并乘以场地地震动峰值位移调整系数T ［应按现行国家标准《城市轨道交通结构抗震设计规范》GB 50909的相关规定确定。对极罕遇地震作用情形应采用时程分析 法计算。 5.1.4当考虑竖向地震动时，场地地表竖向设计地震动峰值加 速度应按现行国家标准《城市轨道交通结构抗震设计规范》GB 50909的相关规定确案
5.1.4当考虑竖向地震动时，场地地表竖向设计地震动峰值加 速度应按现行国家标准《城市轨道交通结构抗震设计规范》GB 50909的相关规定确定
5.1.5地震动参数沿深度的变化应符合下列规定
1使用反应位移法I和反应位移法Ⅲ进行计算时，地表以 下的峰值加速度应随深度的增加比地表相应减少。基岩处的地震 作用可取地表的1/2，地表至基岩的不同深度处可按插值法 确定。 2使用反应位移法Ⅱ、整体式反应位移法或时程分析法进 行计算时：地表以下一定深度的峰值加速度应根据地表峰值加速 度进行反演。 5.2设计地震动加速度时程 5.2.1X设计地震动加速度时程可人上生成，其加速度反应谱曲 线与设计地震动加速度反应谱曲线的误差应小于5%： 5.2.2工程场地的设计地震动时间过程合成宜利用地震和场地 环境相近的实际强震记录作为初始时间过程。 5.2.3当采用时程分析法进行结构动力分析时，应采用不少于 3组设计地震动时程。当设计地震动时程少于7组时，宜取时程
3组设计地震动时程。当设计地震动时程少于7组时，宜取时程 去计算结果和反应位移法计算结果中的较大值；当设计地震动时 程为7组及以上时，可采用计算结果的平均值。
6.2. 1 当地下结构断面无
6.2.3地基弹簧刚度宜按静力有限元方法计算，也可按下式 计算：
式中： k 压缩、剪切地基弹簧刚度（N/m）； K基床系数（N/m"），可按现行国家标准《城市轨道 交通岩土工程勘察规范》GB50307取值： L地基的集中弹簧间距（m)； d一地层沿地下结构纵向的计算长度（m）。
对地层均匀、结构断面形状规则无突变，且未进行工程场地地震
安全性评价工作的，地层位移和施加在弹簧非结构端的地层相对 位移可按下列公式计算：
fi=m;u (6.2.5) 式中： 结构单元上作用的惯性力（N）； 结构i单元的质量（kg）； 结构i单元的加速度，取峰值加速度（m/s），应 按本标准第5.1.3条确定。 6.2.6矩形结构顶底板剪力作用可按下列公式计算：
式中: tu 结构顶板剪切力（N）： TB 结构底板剪切力（N）； 2U 结构顶板埋深（m）： ZB 结构底板埋深（m）：
元ZU TU 4H'max sin 2H 元G 元B ZB 2H
G 地层动剪切模量（Pa）。
一地层动剪切模量（Pa）。 6.2.7矩形结构侧壁剪力作用可按下式计算
6.2.7矩形结构侧壁剪力作用可按下式计算：
6.2.7矩形结构侧壁剪力作用可按下式计算：
式中: 、 结构侧壁剪力（N
6.2.8 圆形结构周围剪力作用可按下列公式计算
6.2.8圆形结构周围剪力作用可按下列公式i
t, = (tt+ tb)/2
FAx = ta Ldsind Far = t, Ld cosd
6.3.3采用反应位移法Ⅱ进行地下结构地震反应计算时，地下
地震时程反应分析确定，惯性力可按下式计算：
77;u 式中：f一结构i单元上作用的惯性力（N)； mi一结构i单元的质量（kg); ü：一一结构i单元的加速度（m/s）。 6.3.5矩形结构顶底板剪力、侧壁剪力作用宜按一维地层地震 反应分析或自由场地地震时程反应分析确定，侧壁剪力作用也可 按本标准第6.2.7条计算。圆形地下结构周围剪力宜按自由场地 地震时程反应分析确定
ü；一结构i单元的加速度（m/s）。 6.3.5矩形结构顶底板剪力、侧壁剪力作用宜按一维地层地震 反应分析或自由场地地震时程反应分析确定，侧壁剪力作用也可 按本标准第6.2.7条计算。圆形地下结构周围剪力宜按自由场地 地震时程反应分析确定。 6.3.6对场地进行自由场动力分析时，宜根据场地地层情况按 表6.3.6选用分析方法。表6.3.6中饱和砂性土土层震动弱化指 数Iw应按下式计算： (6.3.6) N 式中：Ni一一标准贯人锤击数的实测值； N——液化判别标准贯入锤击数临界值按本标准第 42.4条计算。 表6.3.6场地自由场分析方法 分析方法 一地层条件
.3.5矩形结构顶底板力、 侧剪力作用直按 维地层地震 反应分析或自由场地地震时程反应分析确定NY/T 2427-2013 植物新品种特异性、一致性和稳定性测试指南 菜豆，侧壁剪力作用也可 按本标准第6.2.7条计算。圆形地下结构周围剪力宜按自由场地 地震时程反应分析确定
6.3.6对场地进行自由场动力分析时宜根据场地地层情
表6.3.6选用分析方法。表6.3.6中饱和砂性土土层震动弱化指 数Iw应按下式计算： (6.3.6) N 式中：Ni一一标准贯人锤击数的实测值； Ne—一液化判别标准贯入锤击数临界值按本标准第 42.4条计算。
表6.3.6选用分析方法。表6.3.6中饱和砂性土土层震动弱化指 数I应按下式计算：
表6.3.6场地自由场分析方法
6.3.7对于非液化的水平成层地层，可采用剪切层法
6.3.7对于非液化的水平成层地层，可采用剪切层法确定地层
.3.7对于非液化的水平成层地层，可采用剪切层法确定地层 不同深度处的位移过程、加速度过程等动力反应。使用剪切层法 时应按下列步骤进行：
1假定各地层的剪切模量和阻尼比，利用动力平衡方程和 各层的连续性条件计算出各地层水平位移： 2由各地层水平位移计算出各地层的剪应变，利用模量比 与剪应变的关系和阻尼比与剪应变的关系计算出各地层的剪切模 量和阻尼比； 3计算出的各地层的剪切模量和阻尼比与假定值相差在给 定误差范围内时DL/T 502.29-2019 火力发电厂水汽分析方法 第29部分：氢电导率的测定，则得到的各地层位移为所需结果：否则，以计 算出的各地层的剪切模量和阻尼比作为第步中假定的各地层的 剪切模量和阻尼比，重复1步～3步，直到计算出的各地层的剪 切模量和阻尼比与假定值相差在给定误差范围内：得到所需 结果。 6.3.8对于复杂成层、含软土、软硬交错层或含饱和砂土或粉 土层的场地，应采用有限元法确定地层中位移、加速度、剪应力 等动力时程反应，且应符合下列规定： 1应合理截取地层范围并细分算网格，网格单元竖向最 大尺寸应符合下式规定： LmaxAninn (6.3.8） 式中： 网格单元竖向最大尺寸（m）； 输入地震波在该地层中向上传播的最小波长 (m）： n取10。 2对于除1大于0.75的饱和砂土或粉土之外的土体，其 本构模型应采用黏弹性本构模型或弹塑性本构模型。当采用黏弹 性本构模型时：本构模型应能反映士体滞回特性，软土的本构模 型还应能反映软土的高压缩性；当采用弹塑性本构模型时，本构 模型应能反映土体硬化特性和强度特性。并根据实际地勘与室内 试验数据标定材料参数。 3对于1w大于0.75的饱和砂土或粉土：其本构模型应采 用能反映其硬化特性、强度特性、循环剪切特性、液化变形特性