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某购物中心大型模板施工方案（附图）面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；
抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；
(二)第一层支撑梁参数
地下室毛石挡土墙基坑护坡支护专项施工方案材料：1根60×90矩形木楞；
木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；
抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；
抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；
(三)第二层支撑梁参数
材料：1根60×90矩形木楞；
木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；
抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；
抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
I=800×183/12=3.888×105mm4；
W=800×182/6=4.320×104mm3；
模板自重标准值G1k=0.3×0.800=0.240kN/m；
新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.800×0.45=8.640kN/m；
钢筋自重标准值G3k=1.1×0.800×0.45=0.396kN/m；
永久荷载标准值Gk=0.240+8.640+0.396=9.276kN/m；
施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.5×0.800=2.000kN/m；
计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5kN；
(1)计算挠度采用标准组合：
q=9.276kN/m；
(2)计算弯矩采用基本组合：
A永久荷载和均布活荷载组合
q=max（q1，q2）=13.034kN/m；
由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×9.276+1.4×2.000)=12.538kN/m；
由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×9.276+1.4×0.7×2.000)=13.034kN/m；
B永久荷载和集中活荷载组合
由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×1.2×9.276=10.018kN/m；
P1=0.9×1.4×2.5=3.150kN；
由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×1.35×9.276=11.270kN/m；
P2=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN；
Ma=0.125q×l2=0.125×13.034×0.32=0.147kN·m；
Mb1=0.125q1×l2+0.25P1×l
=0.125×10.018×0.32+0.25×3.150×0.3=0.349kN·m；
Mb2=0.125q2×l2+0.25P2×l
=0.125×11.270×0.32+0.25×2.205×0.3=0.292N·mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=0.349×106/4.320×104=8.078N/mm2；
实际弯曲应力计算值σ=8.078N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=31N/mm2，满足要求！
ν=5ql4/(384EI)≤[ν]
面板的最大挠度计算值:ν=5×9.276×3004/(384×11500×3.888×105)=0.219mm；
实际最大挠度计算值:ν=0.219mm小于最大允许挠度值:[ν]=1.200mm，满足要求！
1.第一层支撑梁的计算
支撑梁采用1根60×90矩形木楞，间距300mm。
支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=1×364.5×104=3.645×106mm4；
W=1×81×103=8.100×104mm3；
E=10000N/mm2；
(一)荷载计算及组合：
模板自重标准值G1k=0.3×0.3=0.090kN/m；
新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.3×0.45=3.240kN/m；
钢筋自重标准值G3k=1.1×0.3×0.45=0.149kN/m；
永久荷载标准值Gk=0.090+3.240+0.149=3.479kN/m；
施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.5×0.3=0.750kN/m；
计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5kN；
(1)计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)：
q=3.479+0.0324=3.5109kN/m；
(2)计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：
A永久荷载和均布活荷载组合
由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×1.2×(3.479+0.0324)=3.792kN/m；
q2=0.9×1.4×0.750=0.945kN/m；
由永久荷载效应控制的组合：
q1=0.9×1.35×(3.479+0.0324)=4.266kN/m；
q2=0.9×1.4×0.7×0.750=0.662kN/m；
B永久荷载和集中活荷载组合
由可变荷载效应控制的组合：
q=0.9×1.2×(3.479+0.0324)=3.792kN/m；
P=0.9×1.4×2.5=3.150kN；
由永久荷载效应控制的组合：
q=0.9×1.35×(3.479+0.0324)=4.266kN/m；
P=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN；
最大弯矩M=max（Ma，Mb）=0.731kN·m；
A永久荷载和均布活荷载组合
经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大
Ma=0.100×q1×l2+0.117×q2×l2
=0.100×4.266×0.82+0.117×0.662×0.82=0.323kN·m；
B永久荷载和集中活荷载组合
经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大
Mb=0.080×q×l2+0.213×P×l
=0.080×3.792×0.82+0.213×3.150×0.8=0.731kN·m；
最大剪力V=max（Va，Vb）=3.946kN；
A永久荷载和均布活荷载组合
经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大
Va=0.600×q1×l+0.617×q2×l
=0.600×4.266×0.8+0.617×0.662×0.8=2.374kN；
B永久荷载和集中活荷载组合
经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大
Vb=0.600×q×l+0.675×P
=0.600×3.792×0.8+0.675×3.150=3.946kN；
ν=0.677ql4/100EI=0.677×3.5109×8004/(100×10000×3.645×106)=0.267mm
(1)支撑梁抗弯强度计算
σ=M/W=0.731×106/8.100×104=9.023N/mm2
实际弯曲应力计算值σ=9.023N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！
τ=VS0/Ib=3.946×1000×60750/(3.645×106×60)=1.096N/mm2；
实际剪应力计算值1.096N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！
最大挠度：ν=0.267mm；
实际最大挠度计算值:ν=0.267mm小于最大允许挠度值:[ν]=3.200mm，满足要求！
2.第二层支撑梁的计算
支撑梁采用1根60×90矩形木楞，间距800mm。
支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=1×364.5×104=3.645×106mm4；
W=1×81×103=8.100×104mm3；
E=10000N/mm2；
(1)第一层支撑梁产生的最大支座反力
施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.5×0.3=0.450kN/m；
由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：
q1=3.792kN/m；
q2=0.9×1.4×0.450=0.567kN/m；
由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：
q1=4.266kN/m；
q2=0.9×1.4×0.7×0.450=0.397kN/m；
由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力
F1=1.100×q1×l+1.200×q2×l
=1.100×3.792×0.8+1.200×0.567×0.8=3.881kN；
由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力
F2=1.100×q1×l+1.200×q2×l
=1.100×4.266×0.8+1.200×0.397×0.8=4.135kN；
A第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）：
最大支座反力F=max（F1，F2）=4.135kN；
B第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）：
F=1.100×q×l=1.100×3.5109×0.8=3.090kN；
(2)第二层支撑梁自重
A计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用：
q=0.044kN/m；
B计算第二层支撑梁变形采用：
q=0.032kN/m；
第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：
最大弯矩：M=0.898kN.m
最大剪力：V=6.220kN
最大变形：ν=0.729mm
最大支座反力：F=12.012kN
(1)支撑梁抗弯强度计算
σ=M/W=0.898×106/8.100×104=11.090N/mm2
实际弯曲应力计算值σ=11.090N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！
τ=VS0/Ib=6.220×1000×60750/(3.645×106×60)=1.528N/mm2；
实际剪应力计算值1.528N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！
第1跨最大挠度为0.728mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！
第2跨最大挠度为0.100mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！
第3跨最大挠度为0.729mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
1.立杆轴心压力设计值计算
立杆轴心压力设计值N=N1+N2=11.644+0.937=12.581kN；
(一)第二层支撑梁传递的支座反力N1
施工人员及设备荷载标准值Q1k=1×0.3=0.300kN/m；
通过以上方法计算得到：
第二层支撑梁传递的支座反力N1=11.644kN；
(二)垂直支撑系统自重N2
σ=N/(φA)≤[f]
立杆计算长度lo=1.5m；
计算立杆的截面回转半径i=1.58cm；
钢管立杆长细比λ计算值：λ=lo/i=1.5×100/1.580=94.937
钢管立杆长细比λ=94.937小于钢管立杆允许长细比[λ]=150，满足要求！
钢管立杆受压应力计算值：σ=12.581×103/(0.588×4.890×102)=43.728N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=43.728N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
（缺乏相关规范，仅供参考）
(一)模板支架参数信息
设本工程当前层现浇楼盖正在施工（施工层）某综合治理景观建设河堤内滩面平台园林绿化工程施工方案，施工层下面搭设4层支架。
楼盖为双向板，板单元计算长度BL=9.9m；板单元宽度BC=8.4m。
1.施工层下1层楼盖模板（简称：下1层）支架参数
本层楼盖板厚度h1=450mm，混凝土设计强度为C30，已浇筑25天，混凝土强度fc1=13.687MPa，混凝土弹性模量Ec1=29742.857MPa；
2.施工层下2层楼盖模板（简称：下2层）支架参数
本层楼盖板厚度h2=450mm，混凝土设计强度为C30，已浇筑50天，混凝土强度fc2=14.300MPa，混凝土弹性模量Ec2=30000.000MPa；
3.施工层下3层楼盖模板（简称：下3层）支架参数
本层楼盖板厚度h3=450mm，混凝土设计强度为C30，已浇筑75天，混凝土强度fc3=14.300MPa，混凝土弹性模量Ec3=30000.000MPa；
35kv降压站施工组织设计4.施工层下4层楼盖模板（简称：下4层）支架参数