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剪力墙结构住宅楼工程脚手架施工方案

架体内必须做到每层封闭（即进行隔离），且不能大于4步。

第八节脚手架搭设安全技术措施

架子搭设完毕，用合格密目安全网铺于架子的外围及底部。

钢管与扣件进场前应经过检查挑选，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一点要上紧《建筑工程冬期施工规程》JGJ／T 104-2011 （2栏版），不得松动。每只螺栓的预紧力在40N.m~64N.m之间，对不符合选用标准的一律不得使用。

架子搭设到10m高度时由架子搭设单位进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同使用单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。

脚手架作为建筑物装饰作业时安全屏障及装修作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混泥土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。

脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保障的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。

操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。

技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并转达至所有操作人员。

脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。

脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。

操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。

架子在搭设（拆除）过程要做的文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。

在架子上施工的各工种作业人中应注意自身安全（尤其是在卸料平台上的工作人员），不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。

雨、雪及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。

应设专人负责对脚手架进行经常和保险。

A在下列情况下，必须对脚手架进行检查

a在六级大风和大雨后b停用超过二个月，复工前。

a各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工组织设计的要求；

c安全防护措施是否符合要求。

（6）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。

（7）脚手架临街面必须有坠物伤人的防护措施。

（8）搭设脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。

（9）钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。

（10）外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。

（11）定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

（12）外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹蔑、塑料蔑混用。

（13）外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。

（14）严禁脚手板存在探头性，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。

（15）保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。

（16）结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，井项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。

（17）严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3KN/m2，确保较大安全储备。

（18）结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过一层。

（19）当作业层高出其下连墙件3.9m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临撑拉措施。

（20）各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。

第九节脚手架拆除安全技术措施

拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。

拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。

拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。

拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

连墙杆（拉结点）应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。

拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

拆架时严禁碰撞脚手架附件电源线，以防触电事故。

在拆除时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

10、拆开的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆开的扣件和铁丝要集中回收处理。

11、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。

12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。

13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。

14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。

15、翻掀垫铺竹笆应注意站点位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1米，计算的脚手架为双排脚手架搭设高度综合楼16.8米，附房、门卫9.2米。采用单立管；

内排架距离墙长度为0.25米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2；

采用的钢管类型为Φ48×3.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；

连墙件采用两步两跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；

江苏省xx市地区，基本风压为0.40KN/㎡，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为1.200；

每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.040；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:14；

脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹笆片；

地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；

基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:0.40

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；

脚手板的荷载标准值:P2=0.040×1.000/(2+1)=0.013kN/m；

活荷载标准值:Q=3.000×1.000/(2+1)=1.000kN/m；

静荷载的计算值:q1=1.2×0.033+1.2×0.013=0.056kN/m；

活荷载的计算值:q2=1.4×1.000=1.400kN/m；

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.056×1.5002+0.10×1.400×1.5002=0.325kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.325×106,0.381×106)/4490.0=84.855N/mm2；

大横杆的抗弯强度:σ=84.855N/mm2小于[f]=205.0N/mm2。满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.013=0.047kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=1.000kN/m；

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=0.677×0.047×1500.04/(100×2.06×105×107800.0)+0.990×1.000

×1500.04/(100×2.06×105×107800.0)=2.329mm；

脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为l/150与10mm请参考规范表5.1.8。

大横杆的最大挠度小于1500.0/150mm或者10mm,满足要求!

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值：p1=0.033×1.500=0.050kN；

脚手板的荷载标准值：P2=0.040×1.000×1.500/(2+1)=0.020kN；

活荷载标准值：Q=3.000×1.000×1.500/(2+1)=1.500kN；

荷载的计算值:P=1.2×(0.050+0.020)+1.4×1.500=2.184kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.033×1.0002/8=0.005kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=2.184×1.000/3=0.728kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.733kN.m；

σ=M/W=0.733×106/4490.000=163.246N/mm2；

小横杆的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.033×1000.04/(384×2.060×105×107800.000)=0.020mm；

P2=p1+p2+Q=0.050+0.020+1.500=1.570kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

×107800.0)=2.509mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.020+2.509=2.529mm；

小横杆的最大挠度小于(1000.000/150)=6.667与10mm,满足要求!；

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，

该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

横杆的自重标准值:P1=0.033×1.000=0.033kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.040×1.000×1.500/2=0.030kN；

活荷载标准值:Q=3.000×1.000×1.500/2=2.250kN；

荷载的计算值:R=1.2×(0.033+0.030)+1.4×2.250=3.226kN；

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248

NG1=0.125×24.600=3.070kN；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.04

NG2=0.040×14×1.500×(1.000+0.3)/2=0.546kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.11

NG3=0.110×14×1.500/2=1.155kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.500×24.600=0.185kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.956kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3.000×1.000×1.500×2/2=4.500kN；

风荷载标准值应按照以下公式计算

Wo=0.500kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.500×1.250×0.552=0.242kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.956+1.4×4.500=12.247kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.956+0.85×1.4×4.500=11.302kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.242×1.500×

1.8002/10=0.140kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值：N=12.247kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数：K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500

计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；

Lo/i=196.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188；

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=12247.000/(0.188×424.000)=153.637N/mm2；

立杆稳定性计算σ=153.637小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=11.302kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数：K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500

计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；

Lo/i=196.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=11301.696/(0.188×424.000)+139669.110/4490.000=172.888N/mm2；

立杆稳定性计算σ=172.888小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

七、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.886kN；

活荷载标准值：NQ=4.500kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；

+1.4×4.500)]/(1.2×0.125)=51.939m；

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=51.939/(1+0.001×51.939)=49.374m；

[H]=49.374和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]=49.374m。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.886kN；

活荷载标准值：NQ=4.500kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.140/(1.4×0.85)=0.117kN.m；

0.188×4.240×0.117/4.490)))/(1.2×0.125)=41.692m；

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=41.692/(1+0.001×41.692)=40.023m；

[H]=40.023和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=40.023m。

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

风荷载基本风压值Wk=0.242kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.800m2；

连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

NLw=1.4×Wk×Aw=3.651kN；

连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=8.651kN；

由长细比l/i=250.000/15.900的结果查表得到0.958；

A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2；

Nl=8.651

连墙件采用双扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=8.651小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求!

九、立杆的地基承载力计算:

DB62／T 3153-2018标准下载立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×Kc=200.000kN/m2；

其中，地基承载力标准值：fgk=500.000kN/m2；

脚手架地基承载力调整系数：kc=0.400；

立杆基础底面的平均压力，p=N/A=125.574kN/m2；

其中黑色冶金行业标准YB／T4001.1-2007（钢格栅板），上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=11.302kN；

基础底面面积(m2)：A=0.090m2。

p=125.574≤fg=200.000kN/m2。地基承载力的计算满足要求！