施组设计下载简介：

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

三、高支模支撑方案 2

1、模板及支撑架的材料选取 2

第二部分 安装工程施工组织设计2、支撑系统的构造设计 3

1、楼板高支模计算 4

2、梁高支模计算 12

五、高支模施工的安全管理 24

1、高支模系统施工安全管理机构 24

2、高支模施工注意问题 24

六、高支模施工方法 24

1、门式架支撑系统安装 24

2、梁、板模板安装 27

3、验收及拆除的批准程序 28

4、门式架高支模拆除 28

5、安全技术措施 30

6、预防坍塌事故的安全技术措施 31

7、预防高空坠落事故安全技术措施 32

七、混凝土浇筑方法及技术措施 33

九、应急救援预案 35

4、人员分工与职责 36

5、应急救援工作程序 36

6、应急救援方法 37

5.《建筑施工计算手册》2007版；

6.与本工程有关的结构施工图图纸等。

本工程位于***市***一路两侧，东侧占地20979m2，西侧占地4000m2。总建筑面积61330.19m2,地下室面积14560.89m2.由一栋28层（局部27层）的高层,二栋18层,一栋11层,六栋五层组成。高层结构型式均为框—剪结构，多层为框架结构.

东侧地下室层高4.80m，局部层高5.20m，架空层层高6.00m；西侧地下室层高4.30m，局部层高4.70m，架空层层高6.00m。则地下室与架空层都有高支模工程。

根据结构施工图图纸以下情况为本工程楼面模板支撑系统主要和最薄弱环节：

1、模板及支撑架的材料选取

　　模板：采用915mm×1830mm×18mm（厚）胶合板。

　　木枋：采用80mm×80mm木枋。

支撑系统：选用MF1219门式脚手架及配件、φ12对拉螺栓等。

纵横水平拉杆：选用48×3.5mm钢管及配件。

纵横向剪刀撑：选用48×3.5mm钢管及配件。

垫板：采用脚手架配套底托，垫板为两条80×80mm木枋并排垫放。

2、支撑系统的构造设计

本工程的超高支模方案采用门式钢管脚手架支撑系统，管径为Φ42，高架宽1219mm，高1930mm（图1），矮架宽1219mm，高914mm（图2）。

（2）为加强门式架的整体刚度，门式架搭设必须保证架身垂直，纵横向基本顺直，并采用Φ48钢管设置纵向水平拉杆，在脚手架的顶层、底层设置，水平拉杆用扣件与门式架扣紧。剪刀撑在主梁门式架两侧沿全高连续设置，剪刀撑与地面倾角为45~60°，用扣件与门式架扣紧。

（3）离地面200mm处设置纵横扫地杆一道。门式架直接置于浇筑好并且达到一定强度的楼板面上或者有一定强度的面层上，门式架下为两条80×80mm木枋并排垫放。

（4）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，等模板应按设计要求起拱，当设计无具体要求是，起拱高度应为跨度的1‰~3‰。

（5）所有标高高支模必须待下层梁板砼强度达到50％以上方可继续搭设。上一层高支模施工时，下一层支架不能拆除，以便荷载能安全传至基础上。组合门式架时，采取高架在下，矮架在上的原则。

结构板厚=250mm，层高=5.20m；

模板材料为：夹板,底模厚度=18mm；

木材弹性模量E=9000.00N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2.

门架间横向间距600mm,门架间纵向间距600mm。

1)、底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位计算宽度板厚系数设计值

①底模自重0.50kN/m2×1.0×1.2=0.60kN/m

②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.25×1.2=7.20kN/m

③钢筋荷载1.10kN/m2×1.0×0.25×1.2=0.33kN/m

④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×1.0×1.4=3.50kN/m

底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=11.63kN/m

底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q2=8.13kN/m

底模厚度=18mm,板模宽度=1000mm；

木模板抵抗矩W=bh2/6=1000×18.002/6=54000mm3；

木模板惯性矩I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。

第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数=五跨。

a、①＋②＋③＋④荷载

跨中弯矩系数KM=0.078

M3=KM·q2L2=0.078×8.13×0.302×106=57073N.mm

C、施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）

计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN

跨中弯矩系数KM=0.2

M4=KM×PL=0.20×3.50×0.30×106=210000N.mm

M3＋M4=267073N.mm

比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为验算的弯矩。

M=267073N.mm=0.27kN.m

σ=M/W=267073/54000=4.95N/mm2

楼板底模抗弯强度σ=M/W=4.95N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.606

V=KVq1L=0.606×11.63×0.30×1000=2114N=2.11kN

τ=3V/（2bh）=3×2114/(2×1000×18)=0.18N/mm2

楼板底模抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.18N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。

荷载不包振捣砼荷载,则计算荷载q2=8.13N/mm

挠度系数Kυ=0.644

υ=Kq2L4/(100EI)=0.644×8.13×3004/(100×9000.00×486000)=0.10mm

[υ]=300/400=0.75mm

楼板底模挠度V=0.10mm小于0.75mm,满足要求。

第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；

木枋抵抗矩W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；

木枋惯性矩I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

门架宽度1200mm，门架间横向间距=600mm；

第一层龙骨间距300mm,计算跨数二跨；

q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=11.63×0.30/1.0=3.49kN/m

σ=M/W=471266/85333=5.52N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=M/W=5.52N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数Kv=0.531

V=KVqL=0.531×3×1.2×1000=2224N=2.22kN

τ=3V/（2bh）=3×2224/(2×80×80)=0.52N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.52N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。

q=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=8.13×0.30/1.0=2kN/m

挠度系数Kυ=0.183

最大挠度为υmax=KυqL4/(100EI)

=0.183×2×12004/(100×9000×3413333)=0.30mm

[υ]=1200/400=3.00mm

第一层龙骨挠度V=0.30mm小于3.00mm,满足要求。

第二层龙骨采用单枋b=80mm,h=80mm；

抵抗矩W＝1×80×802/6=85333mm3

惯性矩I＝1×80×803/12=3413333mm4

门架纵向间距600.00mm,计算跨数三跨。

P=1.031×3.49×1200=4318N

σ=M/W=453374/85333=5.31N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=M/W=5.31N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.650

V=KVP=0.650×4318=2807N=2.81kN

τ=3V/(2bh)=3×2807/(1×2×80×80)=0.66N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.66N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=1.146

P=8.13×1.031×(0.6+0.30)×1000=7546N

υ=KυPL3/(100EI)

=1.146×7546×6003/(100×9000.00×3413333)=0.61mm

[υ]=600/400=1.50mm

第二层龙骨挠度V=0.61mm小于1.50mm,满足要求。

传至每个门架立柱的力的系数=2.150

传至每个门架立柱的力NQK1=2.150×4318=9.28kN

每个门架立柱的活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=(0.6+0.30)×0.60×1=0.54kN

每个门架立柱荷载NQK=NQK1＋NQK2=9.28+0.54=9.82kN

单MF1219榀门架与交叉支撑重量=0.1600kN

门架总承载力=1.2×NGK+1.4×NGK=1.2×0.31+1.4×9.82=14.13kN

门架承载力14.13kN小于20.08kN,满足要求。

6)、门架立杆支承面受冲切承载力验算

立杆设配套底座100×100mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑）支承楼板厚=350mm

上部荷载为：F=14.13+1.90×0.08+[(1.2+0.60)×0.0384]×1.2=14.36kN

βh=1.00η=0.4＋1.2/βs=1.00

σpc,m=1.00N/mm2Um=4×100=400mm

（0.7βhft＋0.15σpc,m）ηUmhO

=((0.7×1×1.43+0.15×1)×1.00×400.00×330.00)/1000=151.93kN

受冲切承载力151.93kN大于14.36kN,满足要求。

立杆基础底面的平均压力必须满足下式要求

P=N/A=14.36/0.01=1436.34kN/m2

其中P－立杆基础地面的平均压力(kN/m2)；

A－基础底面面积(m2)，A=0.01m2；

N－上部结构传至基础顶面的轴向压力设计值(kN)，N=14.36kN；

fg－地基承载力设计值(kN/m2)；

=1.0×11440.00=11440.00kN/m2

其中kc－地基承载力调整系数，kc=1.0；

fgk－混凝土抗压强度设计值(C30砼受压fc=14300.00kN/m2,因截面长边小于300mm)

fgk=14300.00×0.8=11440.00kN/m2；

地基承载力P=1436.34kN/m2<11440.00kN/m2,满足要求。

底模18mm，第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm，间距300mm；

第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；

门架间横向间距600mm，门架纵向间距600mm。

结构楼板厚=180mm,梁宽b=250mm，梁高h=1500mm，层高=4.70m；

模板材料为：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度=18mm；

木材弹性模量E=9000.00N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2；

支撑采用门架宽度L=1200mm，门架纵向间距=600mm，梁边至板支撑的距离=1.00m；

门架顶可调底座调节螺杆伸出长度=200mm。

1)、梁底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位梁宽梁高系数设计值

①底模自重0.5kN/m2×(0.25+2.64)×1.2=1.73kN/m

②砼自重24.0kN/m3×0.25×1.50×1.2=10.80kN/m

③钢筋荷载1.5kN/m2×0.25×1.50×1.2=0.68kN/m

④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.25×1.4=0.70kN/m

梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=13.91kN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q2=13.21kN/m

底模厚度h=18mm，板模宽度b=250mm；

第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数=五跨。

木模板抵抗矩W=bh2/6=250.00×18.002/6=13500mm3

木模板惯性矩I=bh3/12=250×183/12=121500mm4

σ=M/W=131440/13500=9.74N/mm2

梁底模抗弯强度σ=M/W=9.74N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.606

V=KVq1L=0.606×13.91×0.30×1000=2529N=2.53kN

τ=3V/（2bh）=3×2529/(2×250×18)=0.84N/mm2

梁底模抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.84N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。

荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=13.21kN/m

挠度系数Kυ=0.644

υ=Kυq2L4/(100EI)=0.644×13.21×3004/(100×9000.00×121500)=0.63mm

[υ]=300/400=0.75mm

梁底模挠度V=0.63mm小于0.75mm,满足要求。

第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；

木枋抵抗矩W=bh2/6=80×802/6=85333mm3

木枋惯性矩I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4

门架宽度L=1200mm，门架错位尺寸L2=600mm，梁宽度b=250mm。

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=13.91×0.30/0.25=16.69kN/m

P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载

=1.2×(0.18×25+0.50)+1.4×2.50=9.50kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=0.50×0.30×9.50=1.43kN

经过计算得到从左到右各支座力分别为

经过计算得到最大弯矩M=0.63kN.m

经过计算得到最大剪力V=2.88kN

经过计算得到最大支座F=5.77kN

经过计算得到最大变形V=0.61mm

σ=M/W=0.63×106/85333=7.34N/mm2

第一层龙骨抗弯强度7.34N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。

τ=3V/(2bh)=3×2884/(2×80×80)=0.68N/mm2

第一层龙骨抗剪强度0.68N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。

最大挠度υ=0.61mm

[υ]=600/400.00=1.50mm

第一层龙骨挠度V=0.61mm小于1.50mm,满足要求。

取中间龙骨进行计算，门架纵向间距600mm，计算跨数三跨；

第二层龙骨采用单木枋:b=80mm,h=80mm。

W=1×80×802/6=85333mm3，I=1×80×803/12=3413333mm4；

σ=M/W=605550/85333=7.10N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=M/W=7.10N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.650

V=KVP=0.650×5767.14/1000=3.75kN

τ=3V/(2bh)=3×3.75×1000/(2×80×80)=0.88N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.88N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。

T／CECS757-2020 智能电脉冲抗渗防霉系统技术规程及条文说明.pdf挠度系数Kυ=1.146

υ=KυP’L3/（100EI）=1.146×5767×6003/(100×9000.00×3413333)=0.46mm

[υ]=L/400=600/400=1.50mm

第二层龙骨挠度V=0.46mm小于1.50mm,满足要求。

(5)、门架承载力验算

哈密750千伏输变电爆破工程四标段施工组织设计传至每个门架立柱的力的系数=2.150