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7#楼脚手架工程施工组织设计

第二章第外脚手架方案选择 4

第三章落地式双排脚手架设计与验算 7

第四章悬挑水平梁设计与计算 20

建标 112-2018 城镇供热厂工程项目建设标准第五章悬挑式外脚手架设计与验算 23

第六章材料准备及施工计划 46

第七章外脚手架的搭设和拆除 50

第八章脚手架技术监测管理 56

第九章质量保证体系 65

第十章安全防护措施 67

第十一章文明施工 71

第十二章建设工程脚手架生产安全事故应急预案

锦地翰城二期A区7#楼工程是由海口农工贸（罗牛山）股份有限公司兴建，由中信建筑设计有限公司设计。该工程位于位于海口秀英区白水塘，该工程为高24层的住宅楼，首层外坪自然地H4.2m、标准层高3.0m。建筑物总高度为72.6m。地上24层开始为标准层，平面布置由东向西布置。

二、拟采用规范及设计资料

对于本工程，由于建筑物外形较为复杂，对外脚手架的形式和搭设提出了较高的要求。鉴于此，为确保本工程的工期要求及质量、安全文明施工，针对本工程的特点，地上部分1～16层采用落地式双排钢管外脚手架，16层以上采用悬挑式钢管外脚手架。

本工程设置一层地下室，深4.8米，施工用外脚手架地下部分基础为预应力管桩，结构为现浇钢筋砼框架剪力墙结构，设防烈度为8度。实体周边基坑土质部分为回填土，场地经过分层夯实处理、工地现场地面全部采用硬地化。临时施工道路和堆放场地采用100mm厚的石粉渣稳定层，200mm厚C20砼浇筑，宽度4米。临时加工场地（包括钢筋加工和堆放场地）：脚手架基础采用100mm厚的石粉渣稳定层300mm厚C20砼，四周设排水沟，并将排水引进市政排水管网

2．地上1至17层部分钢管双排脚手架地基与基础的施工，根据脚手搭设高度，原土或填土必须事先进行分层夯实，（地基能承受0.8Kg/c㎡的压力)后用C20砼浇筑厚度大于20CM硬化,2m平面沿杆基础周边位置,基础和能承受澡结构荷载。

2、脚手架底面标高高于自然地坪0.50m

3、立杆基础外侧设置0.20m*0.20m的排水沟。

本工程地下室为1层，高度较小，为便于施工，采用落地式全封闭双排钢管脚手架，地下室结构完成后，进行外脚手架的搭设。因出±0.000后结构除X1/Y1~轴线处及车道转弯处外，结构高度72.6米，外脚手架可以一次性到17层。高度为48m、故除X1/Y轴线处及车道转弯处外，外脚手架均可以搭设在地下室顶板上。

本工程结构17层开始采用悬挑式工字钢双排钢管外脚手架，即钢丝绳张拉式。均位每4层钢丝绳张拉外脚手架超过施工层面1.800m。

实际情况，拟在此处1~16层结构设置双排落地式钢管脚手架。16层结构以上与前一节所述采用悬挑式外脚手架。

本工程各部位所用外脚手架，其构造要求见下表及附图：

4.8*4.5m/3.6*4.5m3.0*4.5m/2.2*4.5m

；落地式双排脚手架设计与验算

一、构架的形式、特点和构造要求组成

立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于0.50m；各接头中心距主节点的距离不大于0.60mm。

上下立杆采用对接连接，立柱的搭接长度不小于1.0m，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。立杆垂直度偏差不得大于架高的1/400，每根立杆按6m计，即单根立杆垂直度偏差不大于0.15m。开始搭设立柱时，每隔6跨设一根抛撑，直至连墙杆件安装完毕后，方可根据情况拆除。当搭设至有连墙杆件的构造层时，搭设完该处的立柱、纵向水平杆、横向水平杆后，立即设置连墙件。

2．大横杆大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于500mm，各接头距立柱的距离不大于0.50m，并避免设在纵向水平杆的跨中。

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于0.15m。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间再等间距设置增设1～2根小横杆，其最大间距于0.75m。

小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于100mm；伸出里排大横杆距结构外边缘0.15m，且长度不大于0.44m。若同步内有小横杆超过这一限制，要在作业层采取钢管三角斜撑的方式予以加固。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。

每一主节点必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离节点的距离不大于0.15m，靠墙（柱）一侧的外伸长度不大于0.50m。操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不大于柱距的1/2。

纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮0.20m处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。靠边坡的立柱轴线到边坡的距离不小于0.50m。

5．剪刀撑本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，采用单杆通长剪刀撑。

剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45°～60°之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2至4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。

剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100cm，应用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm。横向斜撑搭设在同节内、由底至顶层呈“之”字型、在里、外排立柱之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。除拐角处设横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。

脚手板采用定制的竹笆板。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手板，以上每施工也要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。

脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径16号铅丝箍绕2～3圈固定。当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定，以防倾翻。

脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15cm。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。

连墙件采用刚性连接，垂直间距为楼层层高、水平间距为4.5m，同一位置设置两道连墙杆。连墙杆用ф48×3.5钢管，通过十字扣件与预埋在楼层边框梁上的钢管连接。连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于30cm）。连墙杆伸出扣件的距离应大于10cm。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的

小横杆可直接作连墙杆用。简图如下；

脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.8×6.0m的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架内高度6m处设首层平网，往上每隔五步距设隔层平网，施工层应设随层网。

作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，底部侧面设200mm高的挡脚板。

㈠．设计及搭设参数脚手架钢管选用ф48×3.5，立杆纵向间距为1.5m，横向间距1.0m，内立杆距外墙0.35m，外立杆距外墙面为1.4米，大横杆上下间距为1.8米，小横杆长度为1.5米。连墙件用ф48钢管与结构预埋件（ф48×3.5钢管）刚性连接，横向距离为4.5米（三跨），竖向距离为楼层层高6m，故连墙件设置间距为4.5×5.0，同一位置设置两道连墙件。脚手架立杆下设支座板，采用松木方作垫块，其尺寸为200×1500×50。楼层高3*5米=15米，悬挑架高出施工层面1.8米，总计：15+1.8=16.8米。故使用此处脚手架进行结构强度、刚度、稳定性等验算。有关钢管通用符号及参数：

E=2.06×105N/mm2

计算得：λ=lo/i=3.12×102/1.58=197

查表得：Φ=0.186

㈡．纵横向水平杆强度及扰度验算

1．横向水平杆强度及扰度计算

由于施工过程中主要荷载都在立杆内部，简化计算后可按照下图进行结构受力分析而计算，F1，F2均表示内外立杆对横杆的支撑力。q

有关参数计取值：NGK——脚手板及水平杆自重；MGKmax——脚手板及水平杆子中所产生的弯矩；qQK——施工荷载标准值，取3KN/m2；

NQK——施工荷载;MQKmax——施工荷载标准值所产生的弯矩；M——弯矩设计值；σ——纵横向水平杆抗弯强度；ωmax——纵横向水平杆扰度G1——钢管自重标准值，取0.0384KN/m；G2——脚手板自重标准值，取0.35KN/m；la——脚手架一跨长，取1.5m；lb——脚手架内外立杆间距，取1.0m。小横杆所承受的力来自大横杆以及加密大横杆，再加上脚手板的重量以及施工荷

载。NGK=(4la+lb)×G1+la×lb×G2=（4×1.5+1.0）×0.0384+1.5×1.0×0.35=0.7938KNMGKmax=NGK×lb/8=0.7938×1.0/8=0.0992KN.mNQK=qQK×la×lb=3.0×1.5×1.0=4.5KNMQKmax=NQK×lb/8=4.5×1.0/8=0.5625KN.mM=1.2×MGkmax+1.4×MQkmax=1.2×0.0992+1.4×0.5625=0.90654KN.mσ=M/W=0.90654×106/5.08×103=178.453N/mm2＜[f]=205N/mm2ωmax=5×（NGK+NQK）×lb3/（384×E×I）=5×（0.7938+4.5）×103×1.03×109/（384×2.06×105×1.219×105）=2.745mm＜lb/150=1000/150=6.667mm∴满足施工要求。

2．纵向水平杆强度及扰度验算NGK=4la×G1+la×lb×G2/4=1.5×0.0384+1.5×1.0×0.35/4=0.1889KNMGKmax=NGK×lb/8=0.1889×1.0/8=0.0354KN.mNQK=qQK×la×lb/4=3.0×1.5×1.0/4=1.125KNMQKmax=NQK×lb/8=1.125×1.0/8=0.2109KN.mM=1.2×MGkmax+1.4×MQkmax=1.2×0.0354+1.4×0.2109=0.3023KN.mσ=M/W=0.3023×106/5.08×103=59.51N/mm2＜[f]=205N/mm2ωmax=0.99×（NGK+NQK）×lb3/（100×E×I）

=0.99×（0.1889+1.125）×103×1.03×109/（100×2.06×105×1.219×105）

=0.52mm＜lb/150=1500/150=10mm

立杆验算脚手架工程设计为双排架，立杆纵向间距为1500，从受力情况来分析，立杆可简化为一跨中所有竖向荷载的支撑点。

有关参数及取值：N——计算立杆的轴向力设计值；NG1K——脚手架结构自重标准值产生的轴向力；NG1K——构配件自重标准值产生的轴向力；NQK——施工荷载标准值产生的轴向力；H——高度，经前面计算得：21.6m；

高度一个立杆纵距的自重 gk1=0.1248KN/mNG1K=H×gk1=16.8×0.1248=2.097KN

（1）构配件自重（包括脚手板、防护栏杆、挡脚板、密目网等）①．脚手板（每步设置1层，共16层，根据规范规定，脚手板应离开墙面

（2）施工均布活荷载按规范要求，此处取最不利情况，按荷载最大的结构脚手架考虑，即同时2层作业层施工。NQK=qk×la×lb×2=3×1.5×1.0×2=9.0KN

（3）垂直荷载组合N=1.2×（NG1K+NG2K）+1.4×NQK=1.2×（2.097+7.812）+1.4×9.0=24.491KN（4）立杆稳定性计算f=N/ΦA=24.491×103/（0.186×2×4.89×102）=134.6N/mm2＜[f]=205N/mm2

落地式脚手架最高点高程约8.950+16.8=25.75m，故取C类36.3米高，其取值为1.0（位本工程±0.000）μs——脚手架风荷载体型系数，查《建筑建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001)得出：敞开式脚手架的挡风面积为1.8×1.5=2.7m2,密目网的挡风系数为0.5，则在脚手架外立杆里侧满挂密目网后，脚手架的综合挡风面积为：

（1.8×1.5）×0.5+2.7=4.05m2

其综合挡风系数为φ=4.05/（1.8×1.5）=1.5

故背靠开洞墙、满挂密目网的脚手架风载体型系数为1.3φ=1.3×1.5=1.95

ωo——基本风压（KN/m2），查《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）得出，

基本风压为0.5KN/m2，故本处取此值进行计算。la——立杆纵距；h——立杆步距。ωk=0.7×μz×μs×ωo=0.7×1.0×1.95×0.5=0.6825KN/m2组合风载时，其立杆的轴向力设计值为：MWK=ωk×la×h2/10=0.6825×1.5×1.82/10=0.1863KN▪mMW×1.4MWK=0.85×1.4×0.126846=0.144KN▪mf=N/(ΦA)+MW/W

=24.491×103/(2×0.186×4.89×72.6）+0.144×106/(2×5.08×73.8)=148.807/mm2＜[f]=205N/mm2

1．连墙件扣件抗滑能力验算N1——连墙件轴向力设计值N1W——风荷载产生的连墙件轴向力设计值；ωK——风荷载标准值；AW——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积，根据前面设计所述，

采用5.0×4.5=22.5.0m2计算；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排架取5.0KN；RC——扣件抗滑承载力设计值，此处刚性连接采用直角扣件，故取值为8.0KN/

只，本处同一位置共设置两道，故Rc=8.0×2=16.0KN。N1W=1.4ωKAWN1=N1W+No=1.4ωKAW+No=1.4×0.24822×22.5+5.0=12.819KN＜Rc=16.0KN

2．连墙杆及连墙杆预埋件稳定承载力验算连墙杆及连墙杆预埋件采用ф48×3.5钢管，同一位置共两道，预埋件设置一道，

其稳定性为：f=N/ΦA=12.819×72.6/（0.186×4.89×72.6）=140.94N/mm2＜[f]=205N/mm2所以连墙杆及连墙杆预埋件满足要求。

㈤．楼面承载力验算根据前面计算结果，可得出，单根立杆承载力为：N=30.044/2=15.022KN，经查询本工程结构施工图可知，上人楼面设计活荷载大于2.0KN/m2。N——立杆传至楼面的轴心力设计值（以组合风载时计算）；Rd——底座承载力设计值，一般取40KN；

1．立杆底座验算N=15.022KN＜Rd=40KN；∴底座满足承载要求。

2．立杆楼面承载力验算本工程±0.00楼板为人防顶板，设计承载力为75KN/m2。每根立杆所分摊面积为

S=la×lb/2=1.5×1.0/2=0.75m2。故其平均分布荷载为N/S=15.022/0.75=20.029KN/m2＜50KN/m2。所以满足承载要求。

；悬挑水平梁的受力计算

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体350mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1450mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=866.20cm4，截面抵抗矩W=108.30cm3，截面积A=21.95cm2受脚手架集中荷载P=1.2×5.08+1.4×4.73=12.71kN水平钢梁自重荷载q=1.2×21.95×0.0001×7.85×10=0.21kN/m

悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到14.44

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

H;100㎜ф20钢筋焊接

；悬挑式外脚手架设计与验算

一、悬挑式外脚手架的组成及构造形式

悬挑式外脚手架除了由立杆、大横杆、小横杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪力撑、脚手板、连墙件及相关防护设施组成外，还需使用悬挑梁、钢丝绳、CO型花篮螺栓。

悬挑式钢管脚手架采用钢丝绳张拉式悬挑，外挑工字钢采用I16工字钢，外挑长度根据具体情况而定、其中建筑物外悬挑段长度1.250m，建筑物内锚固段长度1.875m。固定工字钢使用预埋在楼板面上的2ф16的圆钢钢筋抱箍，工字钢挑出末端使用14号钢丝绳斜拉在上一层梁上预埋的Φ25U型拉环上，钢丝绳采用CO型花篮螺栓连接。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.45m脚手架钢管选用ф48×3.5，立杆纵向间距为1.5m，横向间距1.0m，内立杆距外墙（有雨蓬部分以雨蓬计）0.35m，大横杆间距为1.8m，小横杆长度为1.5m（视具体情况而定），每步外立杆设置两道栏杆，上皮高度为1200、中皮600，下部设200高挡脚板，每一施工层面设置200高挡脚板。脚手架与建筑物的连墙拉结采用在边梁预埋钢管刚性连接方式：预埋钢管采用ф48×3.5钢管，水平距离4.5m（即三跨），竖向距离为楼层层高（4.8m、3.0m、1.8m），同一位置设置两道连墙件。钢丝绳张拉高度为楼层层高（3m），吊点为工字钢末端及。分段卸荷钢丝绳（∮20）吊点设置：沿架体全高分2段，每段12m，即在架高0m/12m/24m处,在水平方向为3根立杆纵距分别设一个吊点。

12；16层面至24层面计算为采用24m.对悬挑架高度计算荷载及对水平悬挑梁进行强度、刚度、稳定性等验算。㈡．结构部分水平悬挑梁设计及验算

悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

计算高度H=18.0m

立杆纵距la=1.5m

立杆横距lb=1.05m

外立杆至墙距ld=1.40m

内立杆至墙距lc=0.35m

查《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ30—2001）

脚手板自重标准值G1=0.35KN/m2安全网自重G3=0.01KN/mI16工字钢每米自重G4=0.1655KN/m

：栏杆、挡脚板自重标准值G2=0.14KN/m施工活荷载qk=3KN/m2

3．构配件自重（包括脚手板、防护栏杆、挡脚板、密目网等）

4．施工均布活荷载按规范要求，此处取最不利情况，按荷载最大的结构脚手架考虑，即同时2层作业层施工。NQK=qk×la×lb×2=3×1.5×1.05×2=9.45KN

5．垂直荷载组合N=1.2×（NG1K+NG2K）+1.4×NQK

=1.2×（2.2464+7.8825）+1.4×9.45=25.3847KN加上悬挑梁自重：N’=N+G4×（lb+lc）=25.3847+0.1655×（1.05+0.35）=25.6164KN则其线载为：q=N’/（lb+lc）=25.6164/（1.05+0.35）=18.297KN/m根据《钢结构设计规范》（GB50017—2002）规定进行下列计算与验算：计算模型：计算时只考虑钢丝绳的拉力，不考虑工字钢末端抱箍的作用，末端抱箍的承载力作为安全储备。

6．I16工字钢截面特性：查《五金手册》第2版得：Wx=1.02×105mm3，Ix=7.12×106mm4，自重

q=0.1655KN/m,弹性模量E=2.06×105N/mm2，高度h=140mm。q

7．工字钢最大弯矩Mmax=q×l2/8=18.297×1.42/8=4.483KN▪m

8．工字钢强度验算σ=Mmax/（γx×Wx）γx——截面发展系数，对工字形截面，查表得：γx=1.05；Wx——对x轴的净截面抵抗矩，查表得：Wx=1.02×105mm3。f——型钢的抗弯强度设计值，Q235钢，取f=205N/mm2，工字形截面的抗弯

强度设计值为γx×205=1.05×205=215N/mm2。σ=4.483×106/（1.05×1.02×105）=41.858N/mm2＜f=215N/mm2∴安全。

9．工字钢整体稳定性验算根据钢结构设计规范规定，轧制普通工字钢受弯要考虑整体稳定性问题。按附录

10．工字钢刚度验算ω=5ql6/384EI=5×18.297×1.44×1012/（384×2.06×105×7.12×106）

=0.624mm＜l/400=1400/400=3.5mm∴满足要求。

11．钢丝绳的承载力验算

（1）钢丝绳的计算拉力

本工程采用的是φ14（6×19）的钢丝绳，根据前面所算得垂直荷载组合N=24.1247KN，其受

根据上图，有：∑Mc=0Fsinα▪l－N▪l/2=0根据工程实际情况，确保安全，采用其中最小值进行验算。tanα=3.6/1.4=2.571得sinα=0.932则：F=N/（2▪sinα）=25.6164/（2×0.932）=13.743KN

（2）钢丝绳自身的极限承载力采用φ14（6×19）公称抗拉强度为1870N/mm2的钢芯钢丝绳，按下式求出其理

论承载力：F理=α▪Fg/Kα——考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝破断拉力换算系数，6×19结构为0.85；K——钢丝绳使用安全系数，本处取K=5；Fg——钢丝绳破断拉力总和，查《五金手册》第2版可得：Fg=130.0KN；则F理=αFg/K=0.85×130.0/5=22.1KN＞F=13.743KN。故满足要求。

12．I16工字钢后部锚固钢筋设计锚固钢筋选用2φ16圆钢U型箍预埋在悬挑层平板上（设计伸入楼板L=0.5m），

13．吊环的承载力计算本工程钢丝绳斜拉吊环采用φ16圆钢预埋在上层墙面或边梁上，
吊环所承受的最大拉力为钢丝绳的设计拉力，根据前面计算所得，N=12.942KN吊环承受的拉应力为：N/A=N/（2πd2/4）=13.743×103/（2π×122/4）=60.757N/mm2＜[f]=205N/mm2∴满足设计要求。

㈣．17层以上结构水平悬挑梁设计及验算悬挑梁设计与17以上楼层一样，层高同外，其他也均相同，此处仅进行验算。

12层结构高共高3.0×12=36m，在加上伸出施工层面约1.8米，故H=36+1.8=37.8m。故竹笆板按每步设置一层供需设置12层。

2．构配件自重（包括脚手板、防护栏杆、挡脚板、密目网等）

3．施工均布活荷载按规范要求，此处取最不利情况，按荷载最大的结构脚手架考虑，即同时2层作业层施工。NQK=qk×la×lb×2=3×1.5×1.05×2=9.45KN

4．垂直荷载组合N=1.2×（NG1K+NG2K）+1.4×NQK

=1.2×（1.722+5.526）+1.4×9.45=21.928KNN’=N+G4×（lb+lc）=21.928+0.1655×（1.05+1.0）=22.267KN则悬挑梁线载为：q=N/（lb+lc）=22.267/（1.05+1.0）=10.862KN/m

5．悬挑梁最大弯矩Mmax=q×l2/8=10.862×（1.05+1.0）2/8=5.706KN▪m根据《钢结构设计规范》（GB50017—2002）规定进行下列计算与验算：计算模型：计算时只考虑钢丝绳的拉力，不考虑工字钢末端抱箍的作用，末端抱箍的承载力作为安全储备。

6．悬挑梁强度验算σ=Mmax/（γx×Wx）γx——截面发展系数，对工字形截面，查表得：γx=1.05；Wx——对x轴的净截面抵抗矩，查表得：Wx=1.02×105mm3。f——型钢的抗弯强度设计值，Q235钢，取f=205N/mm2，工字形截面的抗弯强度设计值为γx×205=1.05×205=215N/mm2。σ=5.706×106/（1.05×1.02×105）=53.277N/mm2＜f=215N/mm2∴安全。

8．悬挑梁刚度验算ω=5ql4/384EI=5×10.862×（1.05+1.0）4×1012/（384×2.06×105×7.12×106）=1.7mm＜l/400=（1050+1000）/400=5.125mm∴满足要求。

9．斜拉钢丝绳的承载力验算

（1）钢丝绳的计算拉力

本工程采用的是φ14（6×19）的钢丝绳，根据前面所算得垂直荷载组合N=24.1247KN，其受理简图如下所示。

根据上图，有：∑Mc=0Fsinα▪l－N▪l/2=0

根据工程实际情况，酒店式写字楼四层结构层高3.0m。tanα=3.0/（1.05+1.0）=1.073得sinα=0.826

则：F=N’/（2▪sinα）=22.267/（2×0.826）=13.479KN

（2）钢丝绳自身的极限承载力采用φ14（6×19）公称抗拉强度为1870N/mm2的钢芯钢丝绳，按下式求出其理

论承载力：F理=α▪Fg/Kα——考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝破断拉力换算系数，6×19结构为0.85；K——钢丝绳使用安全系数，本处取K=5；Fg——钢丝绳破断拉力总和，查《五金手册》第2版可得：Fg=130.0KN；则F理=αFg/K=0.85×130.0/5=22.1KN＞F=13.479KN。故满足要求。

㈤．纵横向水平杆强度和扰度验算

参照落地式双排脚手架，悬挑式脚手架中横向水平杆强度及扰度无需再进行验算，均满足要求。㈥．立杆稳定性验算

因为考虑到楼层高，其风压高度变化系数取值最大（1.70），17层以上进行验算，若此处满足要求，则全部满足要求。悬挑外架设计承载如下：

NG1K=2.2464KNNG2K=7.8825KNNQK=9.45KN

N=1.2×（NG1K+NG2K）+1.4×NQK=1.2×（2.2464+7.8825）+1.4×9.45=25.455KN

1．无风荷载时，立杆稳定性验算f=N/ΦA=25.455×103/（0.186×2×4.89×102）=139.933N/mm2＜[f]=205N/mm2

2．组合风载时，立杆稳定性验算根据下一小节（㈧．连墙件验算）可得，ωk=0.422KN/m2则风荷载产生的弯矩如下：MWK=ωk×la×h2/10=0.422×1.5×1.82/10=0.205KN▪mMW=0.85×1.4MWK=0.85×1.4×0.205=0.244KN▪mf=N/(ΦA)+MW/W=25.455×103/(2×0.186×4.89×102）+0.244×106/(2×5.08×103)=163.894N/mm2＜[f]=205N/mm2∴满足施工要求，故所有悬挑架满足立杆稳定性满足要求。㈦．连墙件验算

N1——连墙件轴向力设计值N1W——风荷载产生的连墙件轴向力设计值；AW——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积，根据前面设计所述，

1～24层采用4.8×4.5=21.60m2计算，16层以上采用3.6×4.5=16.2m2计算；用3.0×4.5=13.5m2计算；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排架取5.0KN；RC——扣件抗滑承载力设计值，此处刚性连接采用直角扣件，故取值为8.0KN/

只，本处同一位置共设置两道，故Rc=8.0×2=16.0KN。

2．连墙件扣件抗滑能力验算及稳定承载力验算ωk=0.7×μz×μs×ωo=0.7×1.13×0.7092×0.5=0.2805KN/m2N1W=1.4ωKAWN1=N1W+No=1.4ωKAW+No=1.4×0.2805×21.6+5.0=13.482KN＜Rc=16.0KN连墙杆及连墙杆预埋件采用ф48×3.5钢管，同一位置共两道，预埋件设置一道，

其稳定性为：f=N/ΦA=13.482×103/（0.186×2×4.89×102）=74.114N/mm2＜[f]=205N/mm2所以连墙杆及连墙杆预埋件满足要求。

3．17层以上连墙件扣件抗滑能力验算及稳定承载力验算ωk=0.7×μz×μs×ωo=0.7×1.70×0.7092×0.5=0.422KN/m2N1W=1.4ωKAWN1=N1W+No=1.4ωKAW+No=1.4×0.422×16.2+5.0=14.571KN＜Rc=16.0KN连墙杆及连墙杆预埋件采用ф48×3.5钢管，同一位置共两道，预埋件设置一道，

其稳定性为：f=N/ΦA=14.571×103/（0.186×4.89×102）=160.202N/mm2＜[f]=205N/mm2所以连墙杆及连墙杆预埋件满足要求。

4．连墙件扣件抗滑能力验算及稳定承载力验算ωk=0.7×μz×μs×ωo=0.7×1.54×0.7092×0.5=0.382KN/m2N1W=1.4ωKAWN1=N1W+No=1.4ωKAW+No=1.4×0.382×13.5+5.0=12.220KN＜Rc=16.0KN连墙杆及连墙杆预埋件采用ф48×3.5钢管，同一位置共两道，预埋件设置一道，

其稳定性为：f=N/ΦA=12.220×103/（0.186×4.89×102）=134.354N/mm2＜[f]=205N/mm2所以连墙杆及连墙杆预埋件满足要求。

脚手架钢管采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）每根钢管最大质量不应大于25kg，采用φ48×35钢管，其允许最大长度为横向杆2.2m，其它杆6.5m。

2．应有质量检验报告；

3．钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、界疤、分层、错位、硬弯、毛削、压疤和深的划道；

4．钢管的外径、壁厚、端面等的偏差应分别符合下表的要求；

5．钢管必须防锈漆、颜色应符合安全文明施工规定的要求。㈡、旧钢管应符合规定

1．表面锈蚀深度应符合下表的要求；

2．钢管弯曲应符合下表的要求。㈢．扣件应符合规定

JGJ386-2016《组合铝合金模板工程技术规程》.pdf1．新扣件应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证。

2．旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

3．新旧扣件均应进行防锈处理。构配件的允许偏差表

焊接钢管尺寸(mm)外径φ48壁厚3.5

各种杆件钢管的端部弯曲L≤1.5m

立杆钢管弯曲3m＜L＜4m4m＜L＜6.5

水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m

二、材料准备本工程外架施工中将把外架用钢管和满堂架施工用钢管分开使用，外架施工钢管采用φ48×3.5钢管T／CECS 737-2020 道路固化土应用技术规程(完整正版扫描、清晰无水印).pdf，拟投入的