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地铁车站临时用电施工组织设计

武汉地铁二号线青年路站

临时用电实施性施工组织与计划..………………………….………3

DL 5022-2012 火力发电厂土建结构设计技术规程.pdf设计依据：……………………………..…………………….………3

一.临电布置及规划…………………………………………….……3

1工程概述……………………………..……………………..………3

2施工用电组织与管理目标……………….……………………….……7

3供电方案……………………………..……………………....………7

4供电负荷统计与计算…………………………………………….……7

(2)变压器选择………………………..…………….………....…...…11

(3)无功功率补偿…………………..…………….………....………11

（4）低压线路设计计算与选择……..…………….………..………11

5总体平面布置………………………..……………….……....………13

二技术措施…………………………..…………………….………13

1接地与防雷…………………………....…………………….………14

２电气设备设置………………………....………...………….………15

３、漏电保安器（RCD）设置………....………...………….………16

４、电气设备的安装…………………....………...………….………16

三电气设备使用与维护…..…………………………………………16

四施工现场电缆线维护……………………………………….……18

五用电组织与管理…………………………………………………..18

六安全技术交底……………………………………………………..25

附录施工用电平面布置图、供电系统

青年路站临时用电实施性施工组织设计

<<临时施工用电规范>>.

<<电力设备技术规范>>

<<工、矿业企业供电>>.

GB50194－93《建设工程施工现场供电安全规范》

部标JGJ46－2005《现场临时用电安全技术规范》

《武汉地铁二号线青年路站施工组织设计》

武汉地铁二号线一期工程青年路站，是二号线与三号线的换乘站,位于青年路与建设大道“十”字路口，跨建设大道沿青年路高架桥西侧由北向南布置。起讫点桩号：左线为DK7+166.325～DK7+364.825，右线为DK7+166.325～DK7+477.761,车站左、右线设计长度分别为198.5m、311.436m，建筑面积15163m2。车站主体采用地下二层12m岛式站台，双柱三跨矩形框架结构，采用内衬墙与围护结构间设置柔性防水层的复合墙结构。右线预留部分联络线工程，与三号线换乘。

车站主体基坑深度标准段约为16.21m，换乘段约为24.61m，采用明挖法分期施工，主体结构一般地段采用0.8m厚（换乘处采用1.0m厚）C30钢筋砼连续墙结合内支撑系统围护结构。附属风道、出入口基坑深约9.9米，采用φ650SMW桩，内插H500×300型钢作为围护结构。基坑内沿竖向深度内设3～6道（北端头井设4道，换乘段设6道）钢支撑，基坑施工采用深井井点降水。

车站主体采用地下双柱三跨岛式车站,站台宽12m，除换乘节点处是三层车站外,其余均为两层。站厅层公共区装修厚度为150mm，有效站台长158m，屏蔽门的有效长度152m，线间距为15.0m。站台层公共区地面装修层厚度为100mm，公共区装修后净高3m。车站共设置4个独立出入口通道，Ⅰ号出入口通道设于路口的西北角，长约45.8m,结构净宽4.5m,设上行扶梯和楼梯各一部,提升高度为9.15m；Ⅱ号出入口通道设于路口的西南角,长约38.7m,净宽4.5m,设上行扶梯和楼梯各一部,提升高度为8.7m；Ⅲ号出入口通道设于路口的东南角,长约108.7m，净宽4.5m,设上行扶梯和楼梯各一部,提升高度为10.05m,设一条紧急疏散通道,长41m，结构净宽2.4m；Ⅳ号出入口通道设于路口的东北角,长约98.8m,净宽4.5m,设上行扶梯和楼梯各一部,提升高度为9.75m。

车站位于青年路与建设大道“十”字路口，跨建设大道沿青年路高架桥西侧由北向南布置。车站所处位置的东侧地上为青年路高架桥；南侧为新业大厦及其前边绿地、水池；西侧为建设大道及沿其路边住宅区；北侧为青年路变电所及规划的主变电站地块。车站跨青年路出入口下穿青年桥，口部设置于武汉广电中心和招银大厦前；车站所处位置交通繁忙，同时沿青年路与建设大道两侧共有十四路公交车在此过境并设站，青年桥为建设大道跨线桥车流大，车速快。

本工程处于亚热带温润区，冬夏温差极大，夏季高温闷热，气压1.02×105Pa，相对湿度最热时为80％。历史上最高气温41.3℃（1934年8月10日），最低气温－18.1℃（1977年1月30日），年平均气温16.8℃，有霜冻和降雪发生。本地区雨量充沛，历史上全月降雨量最大在6月，达820.1mm（1987年6月）全日最大降雨量为317.4mm（1959年6月9日）。年平均降雨量1214～1448mm。降雨量集中在4～7月，约占全年降雨量的60％以上。风向在6、7、8三个月以东南风为主，间有东北风及西南风，最大风力为7～8级，其余各月多为北风及北东风，最大风力可达9级，多发生在9月。最大风速高达27.9m/s（1953年3月17日）。8级及8级以上大风年平均达8.2天，最多16天，最少1天。16个方位角风速值如下表：

注：表中风速值单位：m/s。风速感应器距地面高度10.4m。

雷暴日数平均每年36天，近20年最大积雪厚度17cm。

场地内的地下水有上层滞水，孔隙承压水和基岩裂隙水三种类型。

（1）、上层滞水主要赋存于人工填土（Qml）层，初见水位埋深为1.0～3.8m，稳定水位埋深为1.6～4.5m。

（2）、本场地孔隙承压水为赋存于第四系全新统冲积（Q4al）粉质粘土、粉土、粉砂互层土及砂卵石层中承压水，汉口地区长江Ⅰ级阶地承压水测压水位标高最高为20.0m左右，承压水头标高年变化幅度在3.0～4.0m之间。

（3）、基岩裂隙水主要赋存于场地基岩裂隙中，总体看水量较小且不均匀，场地内所分布的基岩仅少量裂隙中裂隙水与第四系砂卵石层承压水相连通。

拟建场地地下水对地下砼及砼中钢筋均无腐蚀性，对地下钢结构具弱腐蚀性；地下车站底板最大埋深约地面下24.11m。

根据勘察报告及我公司在该地区多个工程降水实际经验，本场地基坑降水设计时透系数取值取为k=15.5m/d，影响半径R=200m，承压水水头标高按20.0m设计。

本场地降水设计时，承压含水层的水文地质参数取值如下：

K=15.5m/d,R=200m

据此采用经验公式估算涌水量。经计算欲达到所制定的降水设计目标，本工程正常降水时基坑涌水量约为：63000T/D。

由于降水井所抽取的地下水主要为砂层中的地下水，根据该层颗粒特征、含水层渗透性能及经济分析,降水井单井抽水量可设计为80T/h。

本车站场区地形平坦，地面高程一般在20.82～21.75米之间，场地在地貌单元上属长江北岸Ⅰ级阶地。场地分布地层自上而下可分为以下几个。单元层：第（1）层人工填土层（Qml）：杂填土层厚1.1～5.5m；素填土层厚1.8～4.6m；淤泥层厚1.9～2.3m。第（3）、（4）层第四系全新统冲积（Q4al）一般粘性土、软土、砂土层（夹砾、卵石）：粘土层，层厚1.0～4.1m；淤泥质粉质粘土层，层厚1.8～5.7m；粉质粘土夹粉土、粉砂层，层厚1.6～5.6m；粉质粘土、粉土、粉砂互层，层厚1.6～7.3m；粉细砂层，层厚4.2～9.6m；细砂层，层厚16.4～23.8m；粉质粘土层，层厚0.5～6.5m；中粗砂夹砾卵石层，层厚1.8～8.5m。（20）层志留系中统坟头组（S2f）泥岩：强风化泥岩层，层厚1.4～6.0m，中风化泥岩层，层厚大于4.7m。

施工场地周围电力资源丰富，用电可就近引入10KVA的高压电源引接。。武汉市天气炎热，用电高峰期长，施工现场临时布置2台260KW的发电机作备用PS和用电高峰补充PS。

2施工用电组织与管理目标

为优质、安全、高效的实现建设目标，针对本工程项目的意义和特点，为充分发挥我公司技术力量强、管理经验丰富的优势，经理部下设副经理1人负责机物部口管理，机物部一名专职电气工程师具体抓管；施工队专职电工技师负责现场实施三级管理。

确保全部工程施工期间用电质量、符合相关用电规范、标准。

杜绝用电安全事故发生，确保用电安全责任事故0目标。

现场施工用电布局合理，整齐，清爽，用电设备移动有序，警告、标识醒目，创建省部级文明施工用电工地。

该箱变供电范围设计钢筋加工房、桩基处理、制浆、排水等用电。

高峰期使用机械负荷统计如下表：

500箱变用电装机容量统计

1．根据需用系数计算总负荷

1）水泥搅拌桩机：594（KW），查表 Kx=0.5,tgφ=0.75

Pjs1=0.5×594=297(KW)

Qjs1=0.75×297=223(kva)

2）旋喷桩机：110（KW），查表Kx=0.7,tgφ=0.75

Pjs2=0.7×110=77(KW)

Qjs2=0.75×77=58(kva)

3）钢筋加工设备:36(KW),查表Kx=0.18,tgφ=1.17

Pjs3=0.18×36=6(KW)

Qjs3=1.17×6=7.5(kva)

4)焊接设备:252(KVA),查表Kx=0.35,cosφ=0.35,tgφ=2.68,Jc=0.5

容量P=252×0.650.5×0.35=71(KW)

Pjs5=0.35×71=25(KW)

Qjs5=25×2.68=66(kva)

5)对焊设备:200(KVA),查表Kx=0.35,cosφ=0.7,tgφ=1.02,Jc=0.5

容量P=200×0.650.5×0.35=56(KW)

Pjs5=0.35×56=19(KW)

Qjs5=19×1.02=19.4(kva)

6):木工设备17(KW)查表Kx=0.2,tgφ=0.75

Pjs6=0.2×17=3.4(KW)

Qjs6=0.75×3.4=2.25(kva)

7)冲击钻:156(KW),查表Kx=0.4,tgφ=0.75

Pjs7=0.4×156=62(KW)

Qjs7=0.75×62=48(kva)

8)空压机:60(KW),查表Kx=0.8,tgφ=0.75

Pjs7=0.8×60=48(KW)

Qjs7=0.75×48=36(kva)

9)拖泵:300(KW),查表Kx=0.4,tgφ=0.75

Pjs7=0.4×300=120(KW)

Qjs7=0.75×120=90(kva)

10)塔机:60(KW)查表Kx=0.3,tgφ=1.02

Pjs9=0.3×60=18(KW)

Qjs7=1.02×18=18(kva)

11)塔机:60(KW)查表Kx=0.3,tgφ=1.02

Pjs9=0.3×60=18(KW)

Qjs7=1.02×18=18(kva)

12)捣固棒:75(KW)查表Kx=0.4,tgφ=0.75

Pjs9=0.4×75=30(KW)

Qjs7=0.75×30=22(kva)

13)泥浆泵:12(KW)查表Kx=0.55,tgφ=1.02

Pjs9=0.55×12=6.6(KW)

Qjs7=1.02×30=6.7(kva)

14)深井泵:80(KW)查表Kx=0.55,tgφ=1.17

Pjs9=0.55×80=44(KW)

Qjs7=1.17×44=51(kva)

15)照明:30(KW)查表Kx=1

Pjs9=1×30/3=10(KW)

总的有功功率,设备同时系数Kt=∑et/∑e=0.48

Pjz=0.48×766

Qjs=0.48×648

Sjs=√（3682+3112）

根据计算总的视在功率为472KVA,选择变压器容量为500KVA。

功率因素从0.78提高到0.9查表计算得所须电容的补偿容量为

（4）低压线路设计计算与选择

低压一级配电由箱变所带的低压屏提供自动完成。

低压侧总电流Iz=500/0.4√3=721(A)

Izd≥1983(A)整定为3000(A)其保护范围内最小两项短路电流Id(2)计算得13220(A),灵敏度Kx=13220/3000=4.4≥1.5满足要求。

分屏负荷控制开关由于用塑料骨架式空开没有整定装置。

d配电箱选择及其布置：

根据工程分期施工原则，低压供电系统分4回路馈出供电。

(a)I号出入口片区施工点：

工作电流Ig=Kx∑Pe×103/√3Ueηpjcosφpj

=0.7x383x103/√3x400x0.9x0.85

某大厦机电安装施工组织设计(b)II号出入口片区同I号出入口片区。

e低压供电系统各支路馈出主线和二级线选择

（a）I号出入口片区：

工作电流总Ig=506（A）

(I)馈出主线截面选择(变压器——配电箱)：

（II）支路电缆线截面选择（配电箱——流动箱）

根据每个流动箱控制设备工作电流取定

洛阳某电厂集控楼ig541气体灭火系统施工组织设计搅拌桩、旋喷桩组工作电流