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培训中心大跨度框架梁高支模施工方案

中船龙穴造船基地民船项目技能培训中心等建设工程

培训中心大跨度框架梁、板高支模施工专项方案

中船龙穴造船基地民船项目技能培训中心等建设工程占地面积3612.79平方米，建筑面积8047.2平方米，分5栋单体，其中培训中心建筑面积约1526平方米，三层框架结构，预应力管桩基础。此单体主梁最大跨度15.6m，最大净跨15m，楼层最大静空4.85m，最大梁梁截面尺寸400×1400，板厚为120mm。

由于梁跨度大，配筋多且又属高支模，因此在施工中必须制订有针对性的施工技术方案落实执行T／CECS 10008-2018 供暖器具及供暖系统用钎焊板式换热器，才能确保生产安全，工程质量可靠。

2.5《钢结构设计规范》（GB50017—2003）

为保证模板及其支架具有足够承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇筑混凝土的自重和侧压力、以及在施工过程中产生的荷载，保证工程结构和构件各部分形体尺寸和相互位置的正确，作如下设计计算、验算。

3.1梁和板模板采用18mm厚建筑胶合板，80×80mm木枋。梁和板底模沿梁纵向设置80×80mm木枋，梁的横向间距为350mm，板的横向间距为400mm，梁侧模板立档间距350mm。梁侧模再加Φ14对拉螺杆，高向间距400mm，长向间距500mm。

楼层使用门式钢管脚手架，根据楼层的高度，使用二种高低搭配门式钢脚手架为：1930×1249mm和914×1249mm两种，拉结脚手架使用剪刀撑，高低调节使用70㎝长的上、下托钢镙杆。在梁下间距0.75m，板下间距1.5m。门式架顶端立杆加Φ35可调插芯上托，上托架双排Φ48钢管大楞以支架小楞。门式架间纵、横向水平拉结和斜撑用Φ48钢管，拉结钢管与门式架用连结扣件扣紧。纵、横水平拉结的布置间距为距楼（地）面200mm处设第一道（扫地杆），往上在每一榀门式架的横杆上加一道。整个支撑系统按满堂脚手架搭设，门式架立杆下垫胶合板，梁底模按3‰起拱。侧向稳定再加钢管剪刀撑。（搭设方案见下图所示）

梁底模板为受弯构件，需要验算抗弯强度和刚度。依据混凝土结构设计规范GB50010—2002将各计算单元简化。梁底模板按连续梁计算，小楞作为连续梁的计算支座。查结构静力计算表得：

底模自重：4×0.018×0.4×1.2=0.035KN/m

混凝土自重:24×0.4×1.4×1.2=16.13KN/m

钢筋自重:1.5×0.4×1.4×1.2=1.0KN/m

施工人员及设备自重：2.5×0.4×1.00×1.4=1.4KN/m

振捣混凝土荷载:2×0.4×1.00×1.4=1.12KN/m

∑q1=19.7KN/m

乘以折减系数0.9则q=q1×0.9=19.7×0.9=17.72KN/m

a、梁底模板抗弯强度计算

Mmax=KMql2=0.121×17.72×0.352=0.26KN·m

σmax=M/W=0.26×106/16200=1.6N/mm2＜FM=13N/mm2，满足要求。

Vmax=KVql=0.62×17.72×0.35=3.85KN

τmax=3V/2bh=1.5×3.85×103/300×18=1.08N/mm2＜FV=1.4N/mm2，满足要求。

ωmax=KWql4/100EI=0.967×17.72×3504/100×9000×145800=1.39mm＜[ω]=350/250=1.44mm，满足要求。

侧压力F=0.22γt0β1β2V（1/2）

其中：砼重力密度γ=24KN/m²，砼入模温度T=20℃

t0=200/（20+15）=5.71

外加剂影响修整系数β1=1.2

坍落度影响修整系数β2=1.0

砼浇筑速度V=0.6m/h

F1=γcH=24×1.4=33.6KN/m2

F2=0.22×24×5.71×1.2×1.0×0.6（1/2）=28.02KN/m²

按要求二者取小值F2，

则F=F2×分项系数=28.02×1.4=39.228KN/m²

振捣砼时产生的荷载：6.25KN/m²

分项系数取1.4则6.25×1.4=8.75KN/m²

荷载组合：39.228+8.75=47.98KN/m²

根据横档间距为350mm，则线荷载为：

47.98×0.35=16.80KN/m

乘以折减系数则q=16.80×0.9=15.11KN/m

Mmax=KMql2=0.121×15.11×0.352=223×103N·mm

σmax=M/W=M/（bh2/6）=223×103/（350×182/6）=11.82N/mm2＜FM=13N/mm2，满足要求。

Vmax=KVql=0.62×15.11×0.35=3.28KN

τmax=3V/2bh=3×3280/2×350×18=0.81N/v2＜FV=1.4N/mm2，满足要求。

q=1.2F1×0.35=1.2×21.6×0.35=9.1KN/m，I=bh3/12=350×183/12=170100mm4

ωmax=KWql4/100EI=0.967×9.1×3504/100×9000×170100=0.87mm＜[ω]=350/250=1.4mm，满足要求。

螺杆承受的最大拉力为Q=FA=44.83×0.7×0.5=15.69KN

Φ14螺杆的允许拉力F=17.8KN＞Q=15.69KN，满足要求。

小楞截面为80×80mmI=bh3/12=80×803/12=341×104mm4

W=bh2/6=80×802/6=85×103mm3，梁底模板传来的荷截为19.7KN/m，乘以折减系数0.9则q=19.7×0.9=17.2KN/m。简化为集中荷截P=q×0.3=5.16KN。

σmax=M/W=105545/85000=1.24N/mm2＜FM=13N/mm2，满足要求。

ωmax=Pl3/48EI=5160×11003/48×9×103×341×104=3.9mm，＜[ω]=1100/250=4.4mm，满足要求。

Vmax=qc/2=17.2×0.3/2=2.58KN

τmax=3V/2bh=3×2580/2×80×80=0.606N/mm2＜FV=1.4N/mm2，满足要求。

由于从小楞传来的集中荷载相距皆为350mm，故视为均布荷载按连续梁计算。每条小楞两端都由大楞支承，故每条大楞只承受1/2小楞的荷载，不折减，则q=19.7×0.5=9.85KN/m。

Mmax=ql2/10=0.1×9.85×0.752=0.554KN·m。

σmax=M/W=0.554×106/85000=6.51N/mm2＜FM=13N/mm2，满足要求。

ωmax=ql4/150EI=9.85×7504/150×9×103×341×104=0.67mm＜[ω]=l/250=750/250=3mm，满足要求。

梁底模板传来的荷载q=19.7KN/m，人员及施工荷载2.5KN/m2，混凝土振动荷载2.0KN/m2。

小楞、大楞及门式架系统自重0.75KN/m2，门式架间距0.75m，按1m2计算。

N=19.7×0.75+(2.5+2)×1.4+0.75×1.2)=28.68KN

由相关资料查得，一榀门架的稳定承载力设计值[F]为40.16KN（H≤45m），N=28.68KN＜承载力设计值[F]=40.16KN，满足要求。

模板及配件自重：0.2KN/m2×1.2=0.24KN/m2

新浇混凝土自重:3.84KN/m2×1.2=4.608KN/m2

钢筋自重:0.15KN/m2×1.2=0.18KN/m2

施工荷载:2.5KN/m2×1.4=3.50KN/m2

振捣混凝土产生的荷载:2KN/m2×1.4=2.80KN/m2

F1=11.328KN/m2

乘以折减系数0.9则F=F1×0.9=10.195KN/m2

楼板底模验算（按五等跨连续计算）

q=FL=10.195×0.915=9.329KN/m

W=
bh2=
×915×192=55053mm2

σ=
=
=2.851N/mm2<[fm]=13N/mm2满足要求

q=8.362×0.4=3.345KN/m

W=
bh2=
×50×1002=83333mm3

σ=
=
=5.016N/mm2<[fm]=13N/mm2满足要求

梁底模板传来的荷载q=9.329KN/m，人员及施工荷载2.5KN/m2，混凝土振动荷载2.0KN/m2。

小楞、大楞及门式架系统自重0.75KN/m2，门式架间距1.5m，按1m2计算。

N=9.329×1.5+(2.5+2)×1.4+0.75×1.2)=21.2KN

由相关资料查得，一榀门架的稳定承载力设计值[F]为40.16KN（H≤45m），N=21.2KN＜承载力设计值[F]=40.16KN，满足要求。

根据以上验算结果，本工程梁模板及其支顶架立方式，加上必要的构造及施工措施能保证使用安全。

4、门式脚手架的搭设、拆除施工措施及质量要求

回填土方确实做好分层回填碎石、石粉夯实的基础上才搭设门式架，门式架立杆下尚需加垫铁底座。

4.1、搭设顺序：安放垫板（底座）→首步架安装→安装交叉支撑→插入门式架依次安装→插上驳芯→安装上一步门式架→安装可调节插杆支座→架体检查验收→安放龙骨（木楞）→支木模→装设加固杆→装设剪刀撑→整体验收。

4.2、在框架柱浇筑完成拆模后，先搭设梁部位支架，后搭设板部位支架。在首步架搭设时先立两榀门式架，随即装上交叉支撑并锁上锁片以保证装好的门架稳定，在两榀门架之间插入一榀门架，另在门架外另立一榀门架，装上交叉支撑并锁上锁片，依此次序依次搭设整层的门架。

首步架搭设完毕应较正后方再搭设第二层步架。先插入驳芯再安搭第二层门架，依此进行，最后在搭设好的门架立杆管内安插入可调节Φ35插杆支座，在插杆支座上安放楞木，然后安装梁和楼板木模，模板起拱高度按规定要求设定。

当模板安装好后，在上钢筋绑扎前，用Φ48钢管在每层门架的横杆位置加纵、横双向水平加固杆，在离地（楼）面200高位置纵、横向设置水平扫地杆，钢管与门架用扣件紧连接。

同时整个门式架支撑架系统（特别是梁底），纵、横向要加设Φ48钢管剪刀撑，用扣件与门架立杆紧固，斜撑钢管与地面的夹角为45°—60°左右，以保证整体的稳定。

4.3、脚手架搭设尺寸允许偏差：脚手架的垂直度：脚手架沿墙面纵向的垂直偏差应≤H/400及50mm（H为脚手架高度）；脚手架的横向垂直偏差应≤H/600及50mm；每步架的纵向与横向垂直度偏差应≤h0/600.脚手架的水平度：底步脚手架沿墙的纵向水平偏差应≤L/600(L为脚手架长度)。

4.4、脚手架的拆除，应按后装先拆的原则，按下列程序进行：从跨边起先拆顶部扶手与栏杆柱，然后拆脚手板（或水平架）与扶梯段，再卸下水平杆加固杆和剪刀撑。自顶层跨边开始拆卸交叉支撑，同步拆下顶撑连墙杆与顶层门架。继续相下同步拆除第二步门架与配件。脚手架的自由悬臂高度不得超过三步，否则应加设临时拉结。连续同步往下拆卸。对于连墙杆、长水平杆、剪刀撑，必须在脚手架拆卸到相关跨门架后，方可拆除。5、模板支设的质量要求

施工时模板就位要准确，穿墙对拉螺栓要全穿齐、拧紧，保证墙、柱断面尺寸正确；

模板应具有足够强度、刚度及稳定性，能可靠地承受新浇砼的重量，侧压力以及施工荷载。浇筑前应检查承重架及加固支撑扣件是否拧紧；

模板拼缝要严密，经过多次周转的模板边存有缺陷，拼装后不大于1mm的缝隙可用粘胶带封闭；如果试拼装时缝隙大于1mm时，应对模板边做修平处理后再安装牢固。

支撑系统要合理，防止梁侧砼鼓出及“爆模”。

梁板模安装完后，必须自检、互检、交接检三检制度，进行工序交接制度，然后进行检验批报验工作。

模板的安装误差应严格控制在允许偏差范围内。

6、板模支设的质量控制措施

所有的结构支架前均应由专业工长进行配板设计和画出配板放样图并编号，余留量由缝模调整；

模板及其支撑均应落在实处，不得有“虚”脚出现，安拆均设专人负责；

为防止砼在硬化过程中与模板粘结，影响脱模，在浇筑砼之前，应清理模板的表面（包括第一次使用的模板）涂刷油性隔离剂；

在安装模板之前，应将各种电管、水管等按图就位，避免模板安装好后二次开洞。模板自身就位时应严格按照配模图纸进行安装。

浇筑砼时振捣器不能直接碰到板面上，避免磨损撞坏面板，同时振捣时间要按规范规定，要适时，以防模板变形；

楼板浇筑后不得过早堆放施工周转材料，避免荷载过大、集中造成结构变形裂缝。测量放线应在板面混凝土强度达到能上人强度后方可进行；

为确保质量，应相应制定奖惩措施。

模型拆除应在结构同条件养护的砼试块达到规范所规定的拆模强度，方准拆模，见下表；

拆模前专业工长应填写拆摸申请报监理单位批准；

底模拆除时的混凝土强度要求

达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）

坚持模板每次使用后，清理板面，涂刷脱模剂；

拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤模板及砼表面；

搭设、拆除模板时，外架严禁乱动乱拆；

安装楼层模板，对板面钢筋进行保护不准乱踩蹋。

木工机具必须定专人操作使用。圆盘锯严禁在支模的板上使用；

使用冲击电钻钻眼必须两人配合，严禁乱接、乱拉电线；

正确佩戴安全帽，严禁穿“三鞋”施工支拆模型；

在电梯井内及临边支拆模板前，设置1.2米高栏杆或搭设安全网后方准施工；

拆模区域要设置警戒线，派专人看管，严禁非操作员进入。拆梁板模时，操作人的站位要正确，以防拆下的模板掉下伤人；

拆下模板堆放整齐，堆放高度不超过1.5米国家电网公司配电网工程典型设计(2016年版) 10kV配电站房分册，以防倒下伤人；

浇筑砼工程中要有专人看模，发现异常及时加固后方准继续浇筑砼；

浇筑梁板砼时，软管由两人抬着不停移动，严禁板面砼堆积厚度超过50cm，避免压塌支撑体系；

模板严禁堆放在外架上，以防压塌外架或从架上掉物伤人；

模型支撑架、柱、梁加固等306 地下聚氨酯防水涂料冷作业施工工艺，严禁与外架连接。

严禁在楼层内拉大小便。不得任意损坏施工场地内的任何机具、设备和施工标语牌等；

楼层内模板下口漏浆及时用水冲洗并收集到一堆，以便今后楼层的清理工作；