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高层悬挑脚手架施工方案附计算书

创意产业园C1#C2#楼及地下室工程工程

第三节脚手架方案选择 6

第四节脚手架劳动力安排 6

SH／T 3074-2018标准下载第五节脚手架检查及验收 7

第六节脚手架拆除安全技术措施 7

第七节脚手架拆除扬尘控制措施 8

第八节脚手架拆除计算书 10

第九节安全事故应急救援预案 22

创业产业园C1#C2#楼及地下室工程

徐州市经济开发区软件园

南邻创意园展览馆，西毗振兴大道，东北向园内道路

C1#：72.5C2#：80.55

徐州金掌能置业有限公司

江苏华晟建筑设计有限公司

徐州市华厦建设监理工程有限公司

1、脚手架、悬挑主梁的设计力求做到结构安全可靠，造价经济合理。

2、确保脚手架、悬挑主梁在拆除周期内安全、稳定、牢靠。

3、脚手架、悬挑主梁在拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。

2、脚手架、悬挑主梁的拆除需严格执行该《专项施工方案》。

1、《建筑施工脚手架实用手册》

8、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》

10、《中华人民共和国大气污染防治法

11、《江苏省建设工程文明施工管理规定》

12、《江苏省主城尘污染防治办法》

13、《江苏省环境保护条例》

14、《江苏省城市扬尘污染防治管理规定》

15、《江苏省建筑施工现场监督管理规定》

17、本工程施工组织设计

本工程在充分考虑到施工工期、质量、安全和合同要求的前提下，在选择方案时，遵循以下几点原则：

1、架体的结构设计，力求拆除做到结构要安全可靠。

3、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况。

第四节脚手架的劳动力安排

2、建立由项目经理、施工员、安全员、拆除技术员组成的管理机构，拆除负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。

3、外脚手架的拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。

第五节脚手架的检查与验收

1、拆除高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。

3、验收时应具备下列文件：

(1)脚手架安装及拆除工程的施工记录及质量检查记录；

(2)脚手架拆除过程中出现的重要问题及处理记录，

(3)脚手架工程的施工验收报告。

4、脚手架工程的拆除前验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。

(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；

(2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；

(3)基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；

(4)连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；

(5)垂直度及水平度是否合格。

第六节脚手架拆除安全技术措施

1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。

2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。

4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。

5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。

7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。

11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。

12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。

13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。

14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。

15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。

第七节、拆除安全脚手架的扬尘控制措施

（一）对涉及扬尘问题的作业班组进行专项防止扬尘交底，将扬尘防止工作具体落实到操作层，并建立奖罚制度以推动施工扬尘污染控制过程。项目部与作业班组签定扬尘治理目标责任书，对扬尘治理工作进行目标化管理。

(二)设置围档根据规划红线范围，设置高度不低于1.8m的围墙，确保整个施工区域与外界充分隔离。在施工大门口设置冲洗设备、沉淀池及排水沟。施工运输车辆等驶出工地前必须清除泥土作防尘处理，严禁将泥土、尘土带出工地。

(三)作业场地、施工便道硬化处理1、施工现场应平面布置要求做好主要道路、材料堆场、生活办公区域铺设混凝土路面工作，实行场地的硬化或绿化处理，确保无一处露土现象，以达到防尘控制要求。2、工程的进出口、场内施工便道和建筑材料堆放地进行硬化处理，浇筑混凝土。安排专人经常清洁、洒水降尘。3、在施工场地内，设置车辆清洗设施以及配套的排水、泥浆沉淀设施；工地出入口配置冲洗用水和设备，其门内侧铺设尽门长度、宽度不少于3米的麻袋并加湿。运输车辆带泥轮胎进行冲洗干净后，方可驶出工地。

(四)道路清扫扬尘污染的控制安排保洁人员2名每日对施工现场的道路进行1～2次的清扫，清扫前对路面进行洒水。天气干燥或风力较大时，增加洒水频次，以保持路面的湿润。

(五)建筑材料如安全网、钢管、扬尘污染的控制1、设置专用场地进行堆放，控制数量，做到随满随运走，不大量囤积。2、其他易飞扬物、细颗散体材料（如散碎安全网等），必须进行严密的遮盖或存放在不透风的仓库内，运输车辆要有防止泄漏、飞扬装置，卸料时采取集中码放措施，以减少污染。

(六)安全网及脚手架上的混凝土、砂浆扬尘污染的控制在操作间四周进行封闭围挡，以控制和减少水泥扬尘对大气造成的污染。安排专人进行管理，定时进行清扫，保持场地整洁，地面无积灰现象。如需露天存放应采取严密遮盖措施。装卸以及拆除作业时严格要求工人佩带口罩，做到轻搬轻放，以控制和减少水泥扬尘。

（九）、在48小时内不能完成清运的，在施工工地内设置临时堆放场，临时堆放场采取围挡、遮盖等防尘措施。3、在施工现场处置工程渣土时进行洒水或者喷淋降尘。4、施工现场堆放的安全网，堆放高度不得高于围档高度，并采取遮盖措施。

(十)对涉及扬尘问题的作业班组进行专项防止扬尘交底，将扬尘防止工作具体落实到操作层，并建立奖罚措施。

(十一)项目部与作业班组逐级签定扬尘治理目标责任书，对扬尘治理工作进行目标化管理。五、扬尘治理联合检查制度1、检查内容按《江苏省建筑施工现场扬尘污染专项检查评分表》中检查内容进行检查。2安全文明施工、扬尘治理联合检查小组每月对施工现场进行检查、考核，项目部各人员随时检查。3、在安全文明施工、扬尘治理检查小组各人员进行检查后，由专职安全员对检查中所发现的问题，开出“隐患问题通知单”，各班组在收到“隐患问题通知单”后,应根据具体情况,定时间、定人、定措施予以解决,联合检查小组监督落实问题的解决情况。4、项目部每周定期对施工现场进行检查，并作好记录。每一个月为一个考核周期，每月月底进行考核。

第八节、拆除普通型钢悬挑脚手架计算书

双排脚手架搭设高度为19.5m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.4m，立杆的横距为0.85m，立杆的步距为1.8m；

内排架距离墙长度为0.30m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为1根；

取扣件抗滑承载力系数0.80；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.2m，连墙件采用4×40镀锌扁铁预埋L40×4等边角钢采用￠12U型卡连接。

施工均布荷载(kN/m2):2.000；

本工程地处江苏徐州市，基本风压0.45kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取1.905，计算立杆稳定性时取1.74，风荷载体型系数μs为1.238；

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1219；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:5层；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.25m，建筑物内锚固段长度2.3m。

锚固压点螺栓直径(mm):18.00；

楼板混凝土标号:C30；

大横杆的自重标准值:P1=0.031kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.85/(1+1)=0.128kN/m；

活荷载标准值:Q=2×0.85/(1+1)=0.85kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.031+1.2×0.128=0.19kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×0.85=1.19kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

M1max=0.08q1l2+0.10q2l2

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.19×1.42+0.10×1.19×1.42=0.263kN·m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.263×106,0.31×106)/4250=72.941N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=72.941N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI

其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.031+0.128=0.159kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=0.85kN/m；

最大挠度计算值为：ν=0.677×0.159×14004/(100×2.06×105×101900)+0.990×0.85×14004/(100×2.06×105×101900)=1.737mm；

大横杆的最大挠度1.737mm小于大横杆的最大容许挠度1400/150mm与10mm，满足要求！

大横杆的自重标准值：p1=0.031×1.4=0.044kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.85×1.4/(1+1)=0.179kN；

活荷载标准值：Q=2×0.85×1.4/(1+1)=1.190kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.044+0.178)+1.4×1.19=1.933kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=ql2/8

Mqmax=1.2×0.031×0.852/8=0.003kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=1.933×0.85/4=0.411kN·m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.414kN·m；

最大应力计算值σ=M/W=0.414×106/4250=97.426N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=97.426N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5ql4/384EI

νqmax=5×0.031×8504/(384×2.06×105×101900)=0.01mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.044+0.178+1.19=1.412kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

νpmax=Pl3/48EI

νpmax=1412.18×8503/(48×2.06×105×101900)=0.861mm；

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.01+0.861=0.871mm；

小横杆的最大挠度为0.871mm小于小横杆的最大容许挠度850/150=5.667与10mm,满足要求！

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.031×1.4×1/2=0.022kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.031×0.85/2=0.013kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.3×0.85×1.4/2=0.178kN；

活荷载标准值:Q=2×0.85×1.4/2=1.19kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.022+0.013+0.178)+1.4×1.19=1.922kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、脚手架立杆荷载的计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1219kN/m

NG1=[0.1219+(1.40×1/2)×0.031/1.80]×17.40=2.332kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2=0.3×5×1.4×(0.85+0.3)/2=1.207kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m

NG3=0.14×5×1.4/2=0.49kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2

NG4=0.005×1.4×17.4=0.122kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.151kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×0.85×1.4×2/2=2.38kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.151+0.85×1.4×2.38=7.814kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.151+1.4×2.38=8.314kN；

六、拆除立杆的稳定性计算

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×0.45×1.74×1.238=0.679kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.679×1.4×1.82/10=0.366kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=7.814kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=N'=8.314kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.6cm；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=195；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.189

立杆净截面面积：A=3.98cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.25cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=7813.976/(0.189×398)+366269.246/4250=190.06N/mm2；

立杆稳定性计算σ=190.06N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

σ=8313.776/(0.189×398)=110.523N/mm2；

立杆稳定性计算σ=110.523N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、拆除悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算

悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

其中k=m/l,k1=m1/l,k2=m2/l。

本方案算例中，m=1.25m，l=2.3m，m1=0.3m，m2=1.15m；

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面模量(抵抗矩)W=141cm3。

受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.151+1.4×2.38=8.314kN；

k=1.25/2.3=0.543

k1=0.3/2.3=0.13

J12ZG605标准下载k2=1.15/2.3=0.5

代入公式，经过计算得到

支座反力RA=22.174kN

最大弯矩MA=12.215kN·m

最大应力σ=12215041.606/(1.05×141000)=82.506N/mm2

水平支撑梁的最大应力计算值82.506N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！

最大挠度νmax=5.469mm

铁路工程造价标准2017年宣贯材料水平支撑梁的最大挠度5.469mm小于水平支撑梁的最大容许挠度2300/400mm,满足要求！

八、悬挑梁的整体稳定性计算