施组设计下载简介：
内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整
14#楼悬挑脚手架专项施工方案14#住宅楼及地下车库工程
1.1主要规范、规程、法规 1
1.3施工组织设计 1
四、脚手架方案设计 2
高大模板施工方案(中建)（106P）.doc4.2脚手架计算书 2
4.3架体设计图 17
六、脚手架产品质量控制 20
6.1构配件的检查与验收 20
6.2质量保证体系 21
七、脚手架施工工艺及搭设要求 22
7.3扫地杆、立杆搭设 23
7.4纵向水平杆（即大横杆） 23
7.5横向水平杆（小横杆） 24
7.8脚手板铺设 26
7.9挂密目网、安全网 26
7.10钢丝绳拉结 26
7.11护栏、挡脚板 27
7.12人行马道搭设 27
7.13安全防护措施 28
八、质量安全措施 28
8.1脚手架的拆除施工工艺 28
8.2拆除脚手架前的准备工作 29
8.3拆除脚手架 29
九、安全注意事项 29
9．1材质及其使用的安全技术措施 29
9．2脚手架搭设的安全技术措施 30
9．3脚手架上施工作业的安全技术措施 30
9．4脚手架拆除的安全技术措施 30
9．5其它安全要求 31
9．6操作平台安全要求 32
10.1编制预案目的 33
10.2模板工程在施工过程中容易发生的事故种类 33
10.2、应急救援小组 33
10.3事故预防措施 33
10.4、事故应急措施 34
10.5应急物资 34
10.6注意事项： 34
10.7通讯联系 34
1.1主要规范、规程、法规
混凝土结构工程施工质量验收规范
建筑施工高处作业安全技术规范
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程
中华人民共和国主席令1997年第91号
中华人民共和国安全生产法
中华人民共和国主席令2002年第70号
建筑施工手册（第四版）
简明施工计算手册（第二版）
建筑施工脚手架实用手册
曲江华著中城14#楼施工蓝图
曲江华著中城14#楼施工组织设计
本工程14#楼为灰土挤密桩基础、车库为独立基础，筏板厚度分别为：800mm。14#楼主体结构类型为剪力墙结构，车库为框架结构。14#楼为地下1层地上11+1层。
层高及结构断面尺寸如下表：
250mm、200mm
200×500、250×500、150×500、150×300、150×400、180×400、250×400、250×620、200×400、200×350、200×600
100mm、120mm、140mm、180mm
根据本工程结构形式，悬挑脚手架采用梁式悬挑脚手架。此架用于结构施工并兼安全防护，采用双排脚手架。
悬挑梁采用16#工字钢悬挑。悬挑长度1.4m，顶板内工字钢预留2.6m，锚固点中心距离结构边缘2.25m；搭设步距1.8m，纵距1.5m，横距0.8m，内排立杆距离结构350mm。14#楼为小高层，计划在六层顶开始悬挑，每挑搭设高度为12m。
根据实际施工需要，在结构施工至六层顶时根据悬挑钢梁平面布置图预埋两道或三道钢筋环作为悬挑架的锚固点。在特殊部位采取特殊处理方式，如无法满足锚固长度要求，在搭设时采用钢丝绳将工字钢拉结在上层结构上。
南侧阳台处需设置悬挑钢梁，将脚手架立杆落在工字钢上，以免对楼面产生集中荷载。
钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度15.0米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为φ48×3.0，
连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。
施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。
栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.8270。
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.25米，建筑物内锚固段长度1.50米。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.15m。拉杆采用钢丝绳。
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
小横杆的自重标准值P1=0.036kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.100×1.500/2=0.075kN/m
活荷载标准值Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m
荷载的计算值q=1.2×0.036+1.2×0.075+1.4×1.500=2.233kN/m
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
M=2.233×0.8002/8=0.179kN.m
σ=0.179×106/4248.0=42.045N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.036+0.075+1.500=1.610kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×1.610×800.04/(384×2.06×105×101950.0)=0.409mm
小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
小横杆的自重标准值P1=0.036×0.800=0.028kN
脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.800×1.500/2=0.060kN
活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN
荷载的计算值P=(1.2×0.028+1.2×0.060+1.4×1.200)/2=0.893kN
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08×(1.2×0.036)×1.5002+0.175×0.893×1.500=0.242kN.m
σ=0.242×106/4248.0=56.989N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.036×1500.004/(100×2.060×105×101950.000)=0.06mm
集中荷载标准值P=0.028+0.060+1.200=1.288kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.146×1288.400×1500.003/(100×2.060×105×101950.000)=2.37mm
V=V1+V2=2.431mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值P1=0.036×1.500=0.053kN
脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.800×1.500/2=0.060kN
活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN
荷载的计算值R=1.2×0.053+1.2×0.060+1.4×1.200=1.816kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1001
NG1=0.100×15.000=1.501kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10
NG2=0.100×4×1.500×(0.800+0.350)/2=0.345kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16
NG3=0.160×1.500×4/2=0.480kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010
NG4=0.010×1.500×15.000=0.225kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.551kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×0.800/2=2.400kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.250
Uz——风荷载高度变化系数，Uz=1.000
Us——风荷载体型系数：Us=0.827
经计算得到，风荷载标准值Wk=0.250×1.000×0.827=0.207kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.9×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×2.551+0.9×1.4×2.400=6.086kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×2.551+1.4×2.400=6.422kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.9×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；
la——立杆的纵距(m)；
h——立杆的步距(m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩：
Mw=0.9×1.4×0.207×1.500×1.800×1.800/10=0.127kN.m
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=6.422kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；
λ——由长细比，为3118/16=195；
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.191；
σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
σ=6422/(0.19×397)=84.408N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=6.086kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；
λ——由长细比，为3118/16=195；
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.191；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.127kN.m；
σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
σ=6086/(0.19×397)+127000/4248=109.795N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw=1.4×wk×Aw
wk——风荷载标准值，wk=0.207kN/m2；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:
Aw=3.60×4.50=16.200m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000
经计算得到Nlw=4.689kN，连墙件轴向力计算值Nl=7.689kN
根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]
根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]
连墙件轴向力设计值Nf=0.85φA[f]
其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=35.00/1.60的结果查表得到φ=0.94；
净截面面积Ac=3.97cm2；毛截面面积A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf1=69.247kN
Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!
经过计算得到Nf2=297.693kN
Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到:Nl=7.689kN小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求!
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体350mm，
支拉斜杆的支点距离墙体=1150mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。
受脚手架集中荷载P=6.42kN
水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
T／CWAN 0044-2020标准下载悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
最大弯矩Mmax=1.158kN.m
抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=1.158×106/(1.05×141000.0)+2.298×1000/2610.0=8.703N/mm2
武汉市轨道交通二号线某车辆段与综合基地土建工程(投标)施工组织设计水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!