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五、基础承载能力的计算（品茗2013安全计算软件计算） 3

七、现场安全防护措施 14

施工升降机基础施工方案

消防站施工组织设计1.《SC型升降机使用手册》；

3.《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33—2012

4.《建筑施工安全检查标准》JGJ59—2011

6.施工现场平面布置及环境

7.国家有关规定及标准

9.品茗2013安全计算软件

本工程由远洋（中山）地产开发有限公司投资兴建，工程位于中山市东区三溪村长江路与南外环交叉路口。该项目工程总建筑面积为106637.1㎡。

该工程决定安装一台SCD200/200型双笼施工电梯，有效地解决施工中施工人员和建筑材料的垂直运输。

远洋（中山）地产开发有限公司

北京森磊源建筑规划设计有限公司

宏润建设集团股份有限公司

广东中山建设监理咨询有限公司

根据“高层建筑施工手册”中施工电梯的基础的构造做法，结合

施工升降机使用说明书中的SCD200/200型双笼施工电梯的基础技术，电梯基础选型如下：

3、基础预埋件必须牢固固定在基础加强筋上，同时埋好接地装置。

4、SC200/200为Ⅱ型附墙架锚固。锚固长度：2900~3600mm，锚固间距：锚固高度为6m一道，锚固架与墙体相连。

按施工平面布置确定基础位置——基础地板加固——支设模板——绑扎钢筋——安放预埋螺栓及电梯底盘（要求位置准确，标高和平整度符合要求）——浇筑砼——拆模、养护。

五、基础承载能力的计算（品茗2013安全计算软件计算）

15楼施工升降机基础计算书

1、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著

4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011

1.施工升降机基本参数

其他配件总重量(kg)

施工荷载(kN/m2)

导轨架重（共需67节标准节，标准节重150kg）：150kg×67=10050kg，

施工升降机自重标准值：Pk=((1857×2+1480+0×2+260+10050)+2000×2)×10/1000=195.04kN；

施工升降机自重：P=(1.2×(1857×2+1480+0×2+260+10050)+1.4×2000×2)×10/1000=242.05kN；

考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1

P=2.1×P=2.1×242.05=508.3kN

三、地下室顶板结构验算

验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算

楼板长宽比：Lx/Ly=3.6/6=0.6

楼板均布荷载：q=508.3/(6×3.6)=23.53kN/m2

2、混凝土顶板配筋验算

依据《建筑施工手册》（第四版）：

Mxmax=0.0496×23.53×3.62=15.13kN·m

Mymax=0.0129×23.53×3.62=3.93kN·m

混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋。

Mx=Mxmax+μMymax=15.13+3.93/6=15.78kN·m

αs=|M|/(α1fcbh02)=15.78×106/(1.00×14.30×3.60×103×355.002)=0.002；

As=|M|/(γsfyh0)=15.78×106/(0.999×300.00×355.00)=148.38mm2。

实际配筋：514.87mm2>148.38mm2

板中底部长向配筋满足要求。

My=Mymax+μMxmax=3.93+15.13/6=6.46kN·m

αs=|M|/(α1fcbh02)=6.46×106/(1.00×14.30×6.00×103×355.002)=0.001；

As=|M|/(γsfyh0)=6.46×106/(1.000×300.00×355.00)=60.63mm2。

实际配筋：514.87mm2>60.63mm2

板中底部短向配筋满足要求。

αs=|M|/(α1fcbh02)=37.37×106/(1.00×14.30×3.60×103×355.002)=0.006；

As=|M|/(γsfyh0)=37.37×106/(0.997×300.00×355.00)=351.91mm2。

实际配筋：867.08mm2>351.91mm2

板边上部长向配筋满足要求。

αs=|M|/(α1fcbh02)=29.42×106/(1.00×14.30×6.00×103×355.002)=0.003；

As=|M|/(γsfyh0)=29.42×106/(0.999×300.00×355.00)=276.58mm2。

实际配筋：867.08mm2>276.58mm2

板边上部短向配筋满足要求。

3、混凝土顶板挠度验算

q=23.53kN/m2=0.0235N/mm2

板最大挠度：fmax=ωmaxql4/Bc=0.00429×0.0235×36004/(14.11×1010)=0.12mm

fmax/L=0.12/3600=1/29956.66<1/250

板配筋和挠度变形完全满足支承施工升降机荷重要求。

由于施工升降机自重主要通过中央立柱传递给大梁，所以可以看作一个集中荷载。

楼板自重传来荷载0.38×3.6×25=34.2kN/m

梁自重1×0.4×25=10kN/m

静载34.2+10=44.2kN/m

活载1×6=6kN/m

作用于梁上的均布荷载：q=44.2×1.2+6×1.4=61.44kN/m

作用于梁上的集中荷载：p=195.04×1.2/2=117.02kN

M=ql2/12+pl/4=61.44×62/12+117.02×6/4=359.86kN·m

梁截面积：b×h=0.4×1=0.4m2

αs=|M|/(α1fcbh02)=359.86×106/(1.00×14.30×0.40×103×975.002)=0.066；

As=|M|/(γsfyh0)=359.86×106/(0.966×300.00×975.00)=1273.93mm2。

实际配筋：2945.24mm2>1273.93mm2；

梁截面底部纵筋满足要求！

梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=117.02/2+61.44×6/2=242.83kN；

四、梁板下钢筋混凝土单柱结构验算：

砼柱截面尺寸b×h(mm)

混凝土强度抗压设计值fc(N/mm2)

砼柱截面积A(mm2)

砼柱截面回转半径i(mm)

钢筋直径d0i(mm)

钢筋抗压强度设计值fy′(N/mm2)

设梁板下混凝土柱支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则：

混凝土柱受力：N=P+1.4×q×a×b=508.301+1.4×1×3.6×6=538.541kN

As′=∑(ni×π×d0i2/4)=3.14×(8×162/4)=1607.68mm2

ρ=As′/A=1607.68/640000=0.0025=0.25%<0.55%

lo/b=10800/800=13.5，查《混凝土结构设计规范》表6.2.15得，φ1=0.92

lo/i=10800/231=46.75，查《混凝土结构设计规范》表6.2.15得，φ2=0.92

[N]=0.9φ(fcA+fy′As′)=0.9×0.92×(14.3×640000+(300×1607.68))=7977.2kN≥N=538.54kN

梁板下的混凝土柱结构满足要求！

16~20栋施工升降机计算书

1、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著

4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011

1.施工升降机基本参数

其他配件总重量(kg)

施工荷载(kN/m2)

导轨架重（共需65节标准节，标准节重150kg）：150kg×65=9750kg，

施工升降机自重标准值：Pk=((1857×2+1480+0×2+260+9750)+2000×2)×10/1000=192.04kN；

施工升降机自重：P=(1.2×(1857×2+1480+0×2+260+9750)+1.4×2000×2)×10/1000=238.45kN；

考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1

P=2.1×P=2.1×238.45=500.74kN

三、地下室顶板结构验算

验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算

楼板长宽比：Lx/Ly=3.6/6=0.6

成都市某高程模板专项施工方案楼板均布荷载：q=500.74/(6×3.6)=23.18kN/m2

2、混凝土顶板配筋验算

依据《建筑施工手册》（第四版）：

Mxmax=0.0496×23.18×3.62=14.9kN·m

某饭店施工组织设计(2)Mymax=0.0129×23.18×3.62=3.88kN·m

混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋。