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珠江某住宅项目转换层施工方案（有计算）_secret

1.1施工组织设计依据：

1.1.1***D地块一期工程1号楼转换层结构施工图及设计总说明

沭阳县学院路污水管网工程B标段施工组织设计1.1.2国家、行业及地方有关政策、法律、法令、法规

1.1.3国家强制性标准、施工验收规范、规程

1.1.4工艺标准及操作规程

1.1.5本公司质量保证手册、一体化管理程序文件及规章制度

1.2.2.转换层施工的重点和难点

1.2.2.1.转换层施工的重点：

1、由于本转换层主次梁的断面较大,施工荷载巨大,这就给转换层梁板下支撑系统的承载力、稳定性、安全可靠性提出了非常严格的要求，使之成为转换层施工的重点之一。

2、由于本转换层梁板结构属大体积砼结构，如何控制好梁板砼在水化过程中，内外温差不大于25。C，防止砼出现温度应力裂缝和干缩裂缝的产生，也是转换层施工的重点之一。

3、由于本工程转换层面积为334m2，且主次梁多为深梁，砼浇筑量较大。按设计要求转换层梁板砼应连续浇筑，为了保证砼在浇筑过程中的连续性和密实性，确定好砼的浇筑线路和浇筑方法也是转换层施工的重点和难点。

1.2.2.2.施工难点

由于梁截面普遍较大、较宽且钢筋用量较大，给梁钢筋绑扎带来了较大的困难。另外，由于梁柱节点处柱内梁筋太多，给柱箍筋绑扎和梁柱节点的浇筑都增加很大的难度。

1.2.2.3.为了保证转换层施工中各工序的施工质量，以及整个转换层设计和施工验收规范要求，针对上述转换层施工的重点和难点，特编制本转换层施工方案，用以指导转换层施工。

2.2.转换层结构平面呈长方形，转换层平面面积为S=334m2，转换层主要实际量：梁、板、柱钢筋为：65吨；钢筋规格从φ8、φ12～φ14、φ16～φ20、φ25、、φ25共7种规格；梁、板砼强度采用C50，梁板砼中加0.9㎏/m3杜拉纤维、梁、板砼量为：367m3

3.施工荷载传递方式、传递路线及模板、支撑系统的布置与验算

3.1.施工荷载传递方式、传递路线

3.1.1.为了便于结支撑系统的强度、稳定性和安全性进行计算和验算，必须对转换层梁、板的荷载传递方式和传递路线进行分析确定。

3.2.模板、支撑系统的布置与验算

3.2.1.模板及支撑系统布置

3.2.1.1.模板系统

①梁底模板采用木模板体系，梁底板采用18mm厚九夹板，板肋采用50×100木枋间距为150mm。

②梁侧模板采用木模板体系，模板采用18mm厚九夹板，侧模板肋采用50×100木枋，间距为300mm。

③转换层楼板板底模板采用木模板体系，模板采用18㎜厚九夹板，板模底肋采用50×100木枋，间距为400mm。

3.2.1.2支撑体统布置

①梁高H＞1800时，支撑竖杆按间距为400×600进行搭设，即沿梁长方向按400进行搭设，沿梁宽方向按600进行搭设,大、小横杆步距为1200。

②当梁高≤1000时，支撑竖杆按间距为600×900，沿梁长方向按600进行搭设，沿梁宽方向按900进行搭设，大、小横杆步距为1200。

③现浇板支撑架按1000×1000进行搭设，大、小横杆步距为1200。

3.2.2模板、支撑系统的验算

为了满足支撑系统的安全性和稳定性，同时也本着经济、适用的原则，决定即将转换层中大梁按850×2200作为验算对象。

本转换层支撑系统计算部分参阅资料：

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

3.2.2.1施工荷载的计算

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m):0.85；

梁截面高度D(m):2.20

混凝土板厚度(mm):0.18；

立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.60；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；

脚手架步距(m):1.50；

梁支撑架搭设高度H(m)：6.00；

梁两侧立柱间距(m):0.85；

承重架支设:多根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；

梁底增加承重立杆根数:3；

立杆横向间距或排距Lb(m):0.60；

采用的钢管类型为Φ48×3.50；

扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

模板自重(kN/m2):0.35；

钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；

新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；

振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0

木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；

木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；

钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；

钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；

面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；

面板厚度(mm)：18.0；

主楞间距(mm)：500；

次楞间距(mm)：300；

穿梁螺栓水平间距(mm)：500；

穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；

穿梁螺栓直径(mm)：M12；

截面类型为圆钢管48×3.0；

主楞龙骨材料：木楞,，宽度100mm，高度50mm；

二、梁模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为44.343kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾

倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间

距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

按以下公式计算面板跨中弯矩：

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.50×18.00×2.2=23.76kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.50×2.00×2.2=3.08kN/m；

q=q1+q2=23.76+3.08=26.84×104N.mm；

计算跨度(内楞间距):l=300.00mm；

面板的最大弯距M=0.1×26.84×300.002=24.156×104N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=24.156×104/2.70×104=8.946N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=8.946N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×9.00×300.004/(100×9500.00×2.43×105)=0.214mm；

面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=300.000/250=1.200mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.214mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.200mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度100mm，截面高度50mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=100×50×50/6=41.67cm3；

I=100×50×50×50/12=104.17cm4；

强度验算计算公式如下:

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.300/1=6.59kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；

内楞的最大弯距:M=0.1×6.59×500.002=1.65×105N.mm；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.65×105/4.17×104=3.953N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:[f]=17.000N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=3.953N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=17.000N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×5.40×500.004/(100×10000.00×1.04×106)=0.219mm；

内楞的最大容许挠度值:[ω]=2.000mm；

内楞的最大挠度计算值ω=0.219mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.000mm，满足要求！

外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面类型为圆钢管48×3.0；

外钢楞截面抵抗矩W=4.49cm3；

外钢楞截面惯性矩I=10.78cm4；

（1）.外楞抗弯强度验算

最大弯矩M按下式计算：

其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.50×0.30/2=1.65kN；

外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=300mm；

外楞的最大弯距：M=0.175×1647.000×300.000=8.65×104N.mm

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=8.65×104/4.49×103=19.258N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:[f]=205.000N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=19.258N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×1.35×103×300.003/(100×210000.00×1.08×105)=0.018mm；

外楞的最大容许挠度值:[ω]=0.750mm；

外楞的最大挠度计算值ω=0.018mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=0.750mm，满足要求！

穿梁螺栓的直径:12mm；

穿梁螺栓有效直径:9.85mm；

穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18.000×0.500×0.300×2=5.400kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170.000×76/1000=12.920kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.400kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=600.00×18.00×18.00/6=3.24×104mm3；

I=600.00×18.00×18.00×18.00/12=2.92×105mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:1.2×（24.00+1.50）×0.60×2.20×0.90=36.35kN/m；

q2:1.2×0.35×0.60×0.90=0.23kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:1.4×2.00×0.60×0.90=1.51kN/m；

q=q1+q2+q3=36.35+0.23+1.51=38.09kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×38.092×0.2132=0.172kN.m；

σ=0.172×106/3.24×104=5.309N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=5.309N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

q=（(24.0+1.50)×2.200+0.35）×0.60=33.87N/mm；

面板的最大允许挠度值:[ω]=212.50/250=0.850mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×33.870×212.54/(100×9500.0×2.92×105)=0.169mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.169mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=212.5/250=0.850mm，满足要求！

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=(24.000+1.500)×2.200×0.600=33.660kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.350×0.600×(2×2.200+0.850)/0.850=1.297kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.850×0.600=2.295kN；

均布荷载q=1.2×33.660+1.2×1.297=41.948kN/m；

集中荷载P=1.4×2.295=3.213kN；

经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为：

N1=3.482kN；

N2=10.083kN；

N3=11.475kN；

N4=10.310kN；

N5=3.482kN；

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；

I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=11.475/0.600=19.126kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×19.126×0.600×0.600=0.689kN.m；

最大应力σ=M/W=0.689×106/83333.3=8.262N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；

方木的最大应力计算值8.262N/mm2小于方木抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力:V=0.6×19.126×0.600=6.885kN；

圆木的截面面积矩S=0.785×50.00×50.00=1962.50N/mm2；

圆木方受剪应力计算值T=6.89×1962.50/(416.67×50.00)=0.65N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.649N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.700N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

方木最大挠度计算值ω=0.677×15.938×600.0004/(100×10000.000×416.667×104)=0.336mm；

方木的最大允许挠度[ω]=0.600×1000/250=2.400mm；

方木的最大挠度计算值ω=0.336mm小于方木的最大允许挠度[ω]=2.400mm，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照连续梁的计算如下

支撑钢管变形图(kN.m)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=0.000kN；

最大弯矩Mmax=0.743kN.m；

最大挠度计算值Vmax=0.777mm；

支撑钢管的最大应力σ=0.743×106/5080.0=146.248N/mm2；

支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；

消防管道施工组织设计支撑钢管的最大应力计算值146.248N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

九、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=0.00kN；

GB／T 39148-2020标准下载R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算: