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第四章脚手架的搭设 5

4.1落地式双排脚手架 5

DB63／T 1859.3-2020 公路风积沙防治技术规范 第3部分：工程质量检验评定.pdf4.2悬挑双排脚手架 19

第七章安全注意事项 41

2#学员楼及餐厅、3#学员楼脚手架方案

XX高级经理学院2号学员楼建筑面积为10585.5㎡其中地上建筑面积为9461.3㎡，地下1124.2㎡，地上13层、地下1层，总高度48.3m，框架剪力墙结构；3号学员综合楼建筑面积11539.4㎡，其中地上10102.5㎡、地下1436.9㎡，地上12层、地下1层，总高度49.4m，框架剪力墙结构；学员餐厅建筑面积3096.7㎡，其中地上1934.7㎡、地下1162㎡，地上2层、地下1层，总高度10.8m，框架结构。

建筑施工手册（第四版）

建筑施工脚手架使用手册

本工程结构设计总说明以及其他建筑、结构施工图纸。

结合本工程结构形式、实际施工特点，2号学员楼地下室至地上+5.370m，3号学员楼地下室室至地上+5.350m及学员餐厅采用落地式双排外脚手架。

从2号学员楼+5.370m，3号学员楼+5.350m至建筑物顶进行三次工字钢悬挑，每次悬挑高度不超过20m。采用14#工字钢悬挑，Φ14钢丝绳拉结卸荷。此架为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。

荷载按装修荷载考虑，要求三层同时作业，脚手架采用双排脚手架。

沿脚手架外侧面的两端拐角处起，每隔5跨即9.0m设一道剪刀撑，剪刀撑由下向上连续设置。

立杆、横杆、剪刀撑、拉接点的设计，见下图：

1、连墙点：连墙点竖向每层设置一道，设置在楼层顶板上；沿水平方向每隔6000mm设置一道，有拐角处设置一道。顶板上预埋件与外脚手架立杆连接，然后前后加扣防滑扣件，连接在主杆与横杆的交叉处。

2、脚手板：木脚手板满铺,两端使用12号铁丝捆紧在小横杆上。

3、安全网：宽1800mm，长6000mm，颜色为蓝色。

4、挡脚板：200mm高，图条的倾角45度，材料为木板，设置在凡是铺设脚手板的作业层。详细做法见下图：

5、为保证外脚手架的稳定，架体还需用钢管与楼层间抱柱连接。

外壁涂桔红色防锈漆，有严重锈蚀、弯曲、压偏损伤及裂纹者挑出，严禁使用。

挡脚板可用180mm宽木胶板立放，挡脚板搭设前用油漆涂刷（黄黑相间，间距300斜向45度）。

连墙杆用Φ48的无缝钢管。

采用蓝色2000目(100mm×100mm)密目安全网，长6000mm，宽1800mm。其性能要符合国家规定和冲韧试验规定。

1、架子工20人，设组长一人；

2、作业人员必须是技术熟练工人，身体素质好，熟悉脚手架的安装和拆除和安全操作常识，且必须持《特种作业上岗证》上岗。

3、由固定的作业班组进行搭设，以便于管理和衔接作业，提高搭设速度。

4、作业人员必须经过体检证明，有恐高症和心脏病等疾病者禁止上岗。

4.1落地式双排脚手架

脚手架从基坑底板搭设。脚手架距外墙400mm，脚手架立杆纵距1.5m，立杆横距0.9m，脚手架步距1.8m，小横杆间距3m。脚手架下垫通长200×50mm的跳板，做为脚手架支座。

4.1.1落地式双排脚手架的搭设流程

放置纵向扫地杆
立杆横向扫地杆
第一步纵向水平杆
第一步横向水平杆
连墙件（或加抛撑）
第二步纵向水平杆
第二步横向水平杆……铺脚手板
设连墙件
剪刀撑
设安全网
检查验收合格后方可使用。

4.1.2落地式双排脚手架的构造要点

相邻立杆接头位置错开布置在不同的步距内，接头与相邻大横杆的距离不大于600mm。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。立杆的垂直偏差不得大于架总高的1/300，并同时控制其绝对偏差值不大于75mm。凡是立杆与大横杆交接处均得加直角扣件，不得减少或隔步设置,以免立杆长度超过计算长度而失稳。

上下大横杆的接长位置错开布置在不同的纵距内与相邻立杆的距离不大于纵距的500mm。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架的1/250，并不大于50mm。

贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧，在立杆与大横杆交点处必须设置小横杆。在任何情况下，均不得拆除作为基本构架的小横杆。

剪刀撑采用单杆搭设，剪刀撑要刷黑黄相间的油漆，间距1000mm。搭设时接头处搭接1000mm，三个旋转扣件分别位于距两根搭接钢管的端部150mm之间均匀布置，不得用对接扣件搭接剪刀撑。

拉接杆和脚手架的连接点与主节点的距离不得大于150mm，拉接点和拉接杆必须连接牢固。在每层楼板部位设置连墙件，同时在外墙柱部位设置抱柱拉接，保证架体稳定。

4.1.3搭设注意事项

1、底立杆选择长4000mm和6000mm的两种钢管交错设置。

2、在设置第一排连墙件前，脚手架每隔6跨设置一道抛撑，以确保构架稳定和架上操作人员的安全。

3、剪刀撑必须及时设置，滞后不得超过两步。

4、杆件端部伸出扣件之处统一为100mm。必须保持伸出部分杆件长度一致。

5、剪刀撑与大横杆之间要有四道连接，其中钢管搭接接头处一道，中间两道。剪刀撑的斜杆与基本构件杆件至少应有3道连接，其中，斜杆搭接接头部位至少应有1道连接，斜杆与水平杆的角度应为45°~60°。

6、周边脚手架的大横杆必须交圈和立杆拉接固定。

7、作业层栏杆和挡脚板设在外立杆内侧，挡脚板用铁丝捆紧在立杆上。

8、搭设的钢管必须横平竖直，整体清晰，图形一致，连接牢固，受荷安全，有安全操作空间，不变形，不摇晃。

9、脚手架的小横杆、上下步距交叉设置于立柱的不同侧面，使立柱在受荷时偏心减小。

10、立杆接长用对接扣件。大小横杆与立杆连接采用直角扣件。剪刀撑与立杆或大横杆连接采用旋转扣件。剪刀撑的接长采用旋转扣件，不得用对接扣件，搭接长度1000mm；所有扣件要拧紧，可用力矩扳手实测，要求达到40－65NM。过小则扣件容易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂。

11、脚手板铺放时，要铺平铺稳，用12号铁丝捆紧在小横杆上。铺板严禁出现端头超出支撑横杆250mm以上未做固定的探头板，对接的搭法如下图。

12、在搭设脚手架时.必须要保证立杆的垂直度和大、小横杆的标高和水平度，使脚手架的步距、横距、纵距始终保持一致。

13、安全网要挂牢，挂紧，不得漏挂，保持密目安全网的平直，保持密目安全网在同一个立面或同一高度的色调一致。

14、脚手架外立杆内侧满挂安全网，作业层每步挂平网，作业层以下每隔10000mm设置一道平网。

15脚手架外侧安全网需满铺，安全网布置在钢管内侧，在固定时，必须拉紧，固定牢固；在四个转角处，为保证安全网无皱折，每个角部放置一根直径为20的钢筋，将安全网拉紧并固定在外侧竖直钢管上。作业层下部满铺大眼安全网兜底。

16、本工程要求脚手架外侧立杆和横杆均刷桔黄色油漆，腰杆及剪刀撑均为刷黑黄油漆杆。

4.1.4落地式双排脚手架的拆除

1、脚手架拆除要划分作业区，必要时禁区四周应设围栏和警戒标志，严禁非作业人员入内，地面应设专人指挥。

2、拆架时，应先清除架上的存留材料、杂物，本着先绑后拆，后绑先拆原则，按层次由上而下进行。

3、拆除程序应先拆护身栏杆，每档内留一块脚手板翻到下一步架，其余脚手板下运，然后依次拆小横杆，大横杆、剪刀撑、立杆等。拆大横杆、剪刀撑时要3人配合操作，同时解扣，拆除后由中间人往下顺杆子，顺杆时通知下面人接应。

4、拆立杆时，中间人解扣抱住后，再拆两头，如从高空往下顺杆，要用麻绳绑杆的两头，两人负责送绳。

5、拆除工程中，要听从统一指挥，不宜中途换人，如需换人，则应先将拆除情况交待清楚。操作时，思想要集中，上下呼应，不准随意从高处抛掷。

6、拆下的钢管逐根下送，拆下扣件集中放在工具袋内，装满后吊送下来，不可乱丢乱放。

7、拆架时，随拆随运，当天拆除，当天清完，将管子、跳板放在指定地点，暂不用的，应按规定放置，严禁乱堆、乱放。

8、拆架时，注意不要周围建筑物或其上的一切物品，对无把握部位，应提前加以保护。

4.1.5落地式双排脚手架验算

双排脚手架搭设高度为17.3米，17.30米以下采用双管立杆，17.30米以上采用单管立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.90米，大小横杆的步距为1.80米；

内排架距离墙长度为0.40米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；

连墙件采用两步两跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；

本工程地处辽宁省大连市，基本风压为0.65kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；

脚手架计算中考虑风荷载作用；

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；

脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；

地基土类型:岩石；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；

立杆基础底面面积(m2):0.09；地面广截力调整系数:0.40。

大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.350×0.900/(2+1)=0.105kN/m；

活荷载标准值:Q=3.000×0.900/(2+1)=0.900kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×0.900=1.260kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.5002+0.10×1.260×1.5002=0.314kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.314×106,0.370×106)/5080.0=72.835N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=72.835N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=0.900kN/m；

V=0.677×0.143×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.900×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.992mm；

大横杆的最大挠度1.992mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150mm与10mm，满足要求！

大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.500=0.058kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.350×0.900×1.500/(2+1)=0.158kN；

活荷载标准值：Q=3.000×0.900×1.500/(2+1)=1.350kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.058+0.158)+1.4×1.350=2.148kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.038×0.9002/8=0.005kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=2.148×0.900/3=0.644kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.649kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.649×106/5080.000=127.776N/mm2；

小横杆的最大应力计算值σ=127.776N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205.000N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×900.04/(384×2.060×105×121900.000)=0.013mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.350=1.565kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

×121900.0)=1.613mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.013+1.613=1.626mm；

小横杆的最大挠度和1.626mm小于小横杆的最大容许挠度900.000/150=6.000与10mm,满足要求！

4、扣件抗滑力的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.500×2/2=0.058kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.038×0.900=0.035kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN；

活荷载标准值:Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.035+0.236)+1.4×2.025=3.160kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

5、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

NGL1=[0.1248+0.038+(1.50×2/2+1.50×2)×0.038/1.80]×17.30=4.484；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×4×1.500×(0.900+0.3)/2=1.260kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14

NG3=0.140×4×1.500/2=0.420kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.500×17.300=0.130kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=1.810kN；

NGL=NGL1+NG1+NG2+NG3+NG4=6.294kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3.000×0.900×1.500×3/2=6.075kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.650kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.650×0.840×0.649=0.248kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

Ns=1.2NGL+1.4NQ=1.2×6.294+1.4×6.075=16.058kN；

Nd=1.2NG+1.4NQ=1.2×1.810+1.4×6.075=10.677kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

Ns=1.2NGL+0.85×1.4NQ=1.2×6.294+0.85×1.4×6.075=14.782kN；

Nd=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×1.810+0.85×1.4×6.075=9.401kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.248×1.500×

1.8002/10=0.143kN.m；

6、立杆的稳定性计算:

外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。

1)17.30米以上立杆稳定性计算。

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=10.677kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；

计算长度,由公式lo=kμh确定：l0=3.119m；

长细比Lo/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.186；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=10677.000/(0.186×489.000)=117.386N/mm2；

立杆稳定性计算σ=117.386N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=9.401kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.119m；

长细比:L0/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=9400.950/(0.186×489.000)+143455.965/5080.000=131.599N/mm2；

立杆稳定性计算σ=131.599N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

2)17.30米以下立杆稳定性计算。

不组合风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=8.029kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；

计算长度,由公式lo=kμh确定：l0=3.119m；

长细比Lo/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.186；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=10677.000/(0.186×489.000)=117.386N/mm2；

立杆稳定性计算σ=117.386N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=7.391kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.119m；

长细比:L0/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=9400.950/(0.186×489.000)+143455.965/5080.000=131.599N/mm2；

立杆稳定性计算σ=131.599N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

7、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.810kN；

活荷载标准值：NQ=6.075kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；

+1.4×6.075)]/(1.2×0.125)=53.211m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=53.211/(1+0.001×53.211)=50.523m；

[H]=50.523和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.810kN；

活荷载标准值：NQ=6.075kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.143/(1.4×0.85)=0.121kN.m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=44.579/(1+0.001×44.579)=42.676m；

[H]=42.676和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=42.676m，满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

风荷载标准值Wk=0.248kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.800m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=3.750kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=8.750kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l0/i=400.000/15.800的结果查表得到φ=0.933，l为内排架距离墙的长度；

又：A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；

Nl=8.750

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=8.750小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求！

9、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=200.000kN/m2；

其中，地基承载力标准值：fgk=500.000kN/m2；

脚手架地基承载力调整系数：kc=0.400；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=104.455kN/m2；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=9.401kN；

基础底面面积：A=0.090m2。

p=104.455≤fg=200.000kN/m2。地基承载力满足要求！

双排脚手架采用Φ48×3.5的钢管，搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.90米，立杆的步距为1.80米，内排架距离墙长度为0.50米；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；

横杆与立杆连接方式为双扣件

连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.60米，水平间距3.50米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件连接；

悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.80米，建筑物内锚固段长度2.70米。

与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；

工字钢主梁间距与立杆间距相同，为1.5m；

钢丝绳最小直径必须大于22mm。

注：工字钢穿柱可无需向内楼板锚固。

4.2.1悬挑脚手架的搭设及拆除施工流程

1、悬挑式钢管脚手架的搭设施工流程

悬挑脚手架的搭设顺序为：工字钢就位立杆大横杆小横杆剪刀撑连墙杆铺脚手板扎防护栏杆扎安全网

2、悬挑式脚手架的拆除施工流程

拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后拖住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。

拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。

当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。

4.2.2脚手架的构造要求及技术措施

相邻立杆接头位置错开布置在不同的步距内，接头与相邻大横杆的距离不大于600mm。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。立杆的垂直偏差不得大于架总高的1/300，并同时控制其绝对偏差值不大于75mm。凡是立杆与大横杆交接处均得加直角扣件，不得减少或隔步设置,以免立杆长度超过计算长度而失稳。

大横杆置于小横杆之下，在立杆的内侧，用直角扣件与立杆扣紧；其长度大于3跨、不小于6m,同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。

上下大横杆的接长位置错开布置在不同的纵距内与相邻立杆的距离不大于纵距的500mm。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架的1/250，并不大于50mm。

每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必需设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间在等间距设置增设1~2根小横杆，其最大间距不大于75cm。

小横杆伸出外排大横杆边缘距离为15cm,伸出里排大横杆距结构外边缘20cm。上下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立杆处相向布置。

贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧，在立杆与大横杆交点处必须设置小横杆。在任何情况下，均不得拆除作为基本构架的小横杆。

纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。

本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立杆、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。采用双杆通长剪刀撑，剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45°~60°之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2~4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。

剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100cm,并用不小于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm。

横向斜撑搭设在主楼脚手架部位，在同节内、由底至顶层呈“之”字型，在里外排立柱之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。除拐角处设横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。

剪刀撑采用单杆搭设，剪刀撑要刷黑黄相间的油漆，间距1000mm。搭设时接头处搭接1000mm，三个旋转扣件分别位于距两根搭接钢管的端部150mm之间均匀布置，不得用对接扣件搭接剪刀撑。

脚手板采用松木，厚5cm,宽20~30cm、长度不少于3.5m的硬木板。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手板，以上每隔六层也要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。

脚手板设置在3根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径1.2mm的镀锌铁丝箍绕2~3圈固定。当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定，以防倾翻。

脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离不大于15cm。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。

连墙件采用刚性连接，垂直间距为3.60m，水平间距为3.00m。连墙杆用Φ48*3.5的钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。

在结构每一外框架柱处设一组双杆箍柱式拉杆与框架柱拉结。在顶板上两框架柱间中点外，距结构外皮1.5m处预埋HRB335钢筋（加工尺寸与悬挑架预埋件相同），用Φ48*3.5的钢管与脚手架可靠拉结。连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于30cm）。连墙杆伸出扣件的距离应大于10cm。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。

拉接杆和脚手架的连接点与主节点的距离不得大于150mm，拉接点和拉接杆必须连接牢固。在每层楼板部位设置连墙件，同时在外墙柱部位设置抱柱拉接，保证架体稳定。

钢丝绳使用22mm以上直径。

钢丝绳接头处的接头如下图，钢丝绳夹按图示方法把夹座扣在钢丝绳的工作段上，U形螺栓扣在钢丝绳的尾段上，钢丝绳夹不得在钢丝绳上交替布置。离套环最近的绳夹尽可能地靠近套环，离套环最远的绳夹不得首先单独紧固。绳夹布置完毕后衡山大桥施工组织设计设计任务书，在使用过程中再进行一次螺母拧紧。（图中所用绳卡（马牙卡）的公称直径为18mm）

脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.8m*6.0m的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架内高度3.6m处设首层平网，往上每隔5步距设隔层平网，施工层应设随层网。

作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板，图条的倾角45度。

4.2.3悬挑双排脚手架验算

双排脚手架搭设高度为24.0米，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.90米，立杆的步距为1.80米；

内排架距离墙长度为0.50米；

小横杆在上JCT2088-2011 先张法预应力混凝土空心板梁.pdf，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；