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第三章模板方案选择 3

第五章模板安全性能计算 5

GB／T 39302-2020 再生水水质 阴离子表面活性剂的测定 亚甲蓝分光光度法.pdf第六章模板安装技术措施 36

第七章模板拆除技术措施 39

第八章模板技术交底 40

第九章安全文明施工 45

《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；

《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；

本工程位于厦门枋湖金湖路，与湖里实验小学毗邻，本工程总建筑面积133869.112平方米，建筑总高度：13楼总高度为75.75米。基础采用静压预应力管桩、人工挖孔桩及冲孔桩，上部1#、2#、6#、7#、11#、12#楼为剪力墙结构体系，3#、4#、5#、8#、9#、10#、13#部分框支剪力墙结构体系，未与主楼连接为整体的裙楼为框架结构体系。砌体填充墙采粉煤灰烧结多孔砖，强度MU7.5，M7.5水泥混合砂浆砌筑。框架抗震等级为Ⅱ级。下面主要对该工程建筑及结构特点介绍如下：

1、工程名称：；南山美苑

2、工程地点：厦门枋湖金湖路，与湖里实验小学毗邻

3、建设单位：厦门建发房地产开发有限公司

4、设计单位：厦门合道建筑设计集团有限公司

5、监理单位：厦门象屿工程咨询管理有限公司

6、施工单位：福建省四建建筑工程有限公司

8、工期要求：475日历天

本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：

1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。

2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。

3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。

4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；

6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下1种模板及其支架方案：

按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。

采用18mm厚竹胶合板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用60×80木方，柱箍采用80×100木方围檩加固，采用可回收M12对拉螺栓进行加固（地下室外柱采用止水螺栓）。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。纵向支撑，采用φ48×3.5钢管纵向加固

梁模板扣件钢管高支撑架计算书

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。

模板支架搭设高度为2.70米，基本尺寸为：梁截面B×D=250mm×570mm，梁支撑立杆的横距（跨度方向）l=1.20米，立杆的步距h=1.20米，梁底无承重立杆。

采用的钢管类型为Φ48×3.0。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1=25.00×0.57×0.40=5.7kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.35×0.40×（2×0.57+0.25）/0.25=0.778kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：

活荷载标准值P1=（1.00+2.00）×0.25×0.40=0.3kN

均布荷载q=1.2×5.7+1.2×0.778=7.774kN/m

集中荷载P=1.4×0.3=0.42kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=40×1.8×1.8/6=21.6cm3；

I=40×1.8×1.8×1.8/12=19.44cm4；

经过计算得到从左到右各支座力分别为：

最大弯矩M=0.087kN.m

最大变形V=0.456mm

经计算得到面板强度计算值f=0.087×1000×1000/21600=4.028N/mm2

面板的强度设计值[f]，取15N/mm2；

面板的强度验算f<[f],满足要求!

截面抗剪强度计算值T=3×1180/（2×400×18）=0.246N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

面板最大挠度计算值v=0.456mm

面板的最大挠度小于250/250,满足要求!

二、梁底支撑方木的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：

均布荷载q=1.18/0.40=2.95kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.95×0.40×0.40=0.047kN.m

最大剪力Q=0.6×0.40×2.95=0.708kN

最大支座力N=1.1×0.40×2.95=1.298kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=5×8×8/6=53.33cm3；

I=5×8×8×8/12=213.33cm4；

截面应力
=0.047×106/53330=0.88N/mm2

方木的计算强度小于13N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下：

截面抗剪强度必须满足：

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×708/（2×50.00×80.00）=0.266N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.3N/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=0.677×2.46×4004/（100×9500×2133300）=0.021mm

方木的最大挠度小于400/250,满足要求!

1．梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取方木支撑传递力。

支撑钢管弯矩图（kN.m）

支撑钢管变形图（mm）

支撑钢管剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.324kN.m

最大变形Vmax=0.9mm

最大支座力Qmax=1.18kN

截面应力
=0.324×106/4491=72.14N/mm2

支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于800/150与10mm，满足要求！

2．梁底支撑纵向钢管计算

纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到：

最大弯矩Mmax=0.378kN.m

最大变形Vmax=1.593mm

最大支座力Qmax=3.85kN

截面应力
=0.378×106/4491=84.17N/mm2

支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于800/150与10mm，满足要求！

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=3.85kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力N1=3.85kN（已经包括组合系数1.4）

脚手架钢管的自重N2=1.2×0.149×2.70=0.483kN

楼板的混凝土模板的自重N3=0.605kN

N=3.85+0.483+0.605=4.938kN

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.58

A——立杆净截面面积（cm2）；A=4.24

W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；W=4.5

——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式（1）或（2）计算

l0=（h+2a）（2）

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.75

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.00m；

公式（1）的计算结果：
=41.01N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

公式（2）的计算结果：
=15.53N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素GB／T 39680-2020 信息安全技术 服务器安全技术要求和测评准则.pdf，适宜由公式（3）计算

l0=k1k2（h+2a）（3）

k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1；

公式（3）的计算结果：
=17.46N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

表1模板支架计算长度附加系数k1

建筑钢结构防火技术规范GB51249-2017表2模板支架计算长度附加系数k2

h+2a或u1h（m）