施组设计下载简介：
内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整
银基花园二期型钢悬挑脚手施工方案11#～26#楼脚手架工程
2.编制依据及选用规范 1
3.脚手方案的制定 1
汉达科技公司厂房某钢结构施工方案3.3电梯井内脚手架 3
3.4屋面以上机房、水箱层脚手架 3
4.脚手方案的实施 3
4.1落地脚手架(详见专项方案) 3
4.2.1施工准备 3
4.2.2搭拆要点 4
6.质量目标与验收要求 6
6.2搭设验收要求 6
附：1～5#楼挑脚手架钢梁平面布置图
河南银基房地产开发有限公司银基花园二期工程位于郑州市沈庄北路与英协路交叉口的西南角，为河南银基房地产开发有限公司开发的住宅小区。本工程主要为高层住宅建筑，剪力墙结构，地上24层（2栋）、33层（12栋），31层（2栋）地下2层。本工程还包括高层建筑之间地下2层车库和一部分2层商业裙房。总建筑面积共约35万㎡（其中地上部分约30万㎡）。
2.编制依据及选用规范
设计单位提供的有关建筑、结构设计参考图纸；
高层钢管脚手架施工规范；
现行建筑结构规范大全；
建筑施工脚手架实用手册
根据设计参考图纸及现场实际情况，11#~26#楼外墙3层以下结构拟采用落地脚手架(方案另详)，上部采用型钢悬挑脚手。
1.有剪力墙的部位采用16a号槽钢穿过或埋入剪力墙中，穿过剪力墙的于剪力墙处套木盒留孔；埋入剪力墙中的挑梁（如电梯井处）与板墙主筋焊接，一道浇入板墙砼中。
2.采用16a号槽钢搁置在楼面上，伸出外墙作为支架，通过预埋(槽钢里端)在楼层砼中的φ16U型锚环固定(对于无剪力墙的部位，从外墙面往内约400mm再设一φ16U型锚环进行限位；对于有剪力墙的，此锚环可取消，靠剪力墙留洞固定限位即可)。标准槽钢外挑长度为1550，搁置在楼层中的长度为2950。有些部位钢梁外伸长度过大或搁置长度有限，此时需在钢梁下加设10＃槽钢斜撑。斜撑固定在下一层的预埋件上，埋件尺寸150×150×10mm，锚筋4φ12，长度150mm。钢梁与锚环之间再焊接连接。
3.在脚手立杆下无挑梁的，相邻两根挑梁上搁置10号槽钢，立杆坐于10号槽钢之上,搁置间距不大于1500mm。
4.本工程悬挑脚手搭设总高度不超过6层(18m)，分多次悬挑搭设，15#、16#楼搭设在4层、10层、16层、22层；13#、18#楼搭设在4层、10层16层、22层、28层；11#、12#、14#、17#、19#~26#楼搭设在4层、10层、16层、22层、28层。
5.悬挑脚手支架所有焊缝宽度均不小于5mm。
6.悬挑脚手上部搭设方法完全同落地脚手搭设方法。
本工程电梯井考虑采用16a号工字钢作为电梯井道内满堂脚手的基础，。具体实施如下：电梯井道内分别在四层、十层、十六层、二十二层及二十八层楼面标高横向搁置两根16a号工字钢（无洞时两侧剪力墙需留洞），其上按脚手搭设要求焊接150mm高C25短钢筋橛头，脚手管穿在其中，搭设满堂脚手，每二层一隔离。
3.4屋面以上机房、水箱层脚手架
大屋面以上机房、水箱层施工时，直接在大屋面上铺设木板或槽钢作为基座搭设落地脚手。与整体外墙重叠部分，悬挑脚手跟搭上去。
4.1落地脚手架(详见专项方案)
4.2.1.1脚手架搭设前，必须先在楼层内按方案图纸预埋U型锚环和螺栓孔洞，用于固定型钢挑梁或三角支架。
4.2.1.2有斜撑的地方，在下层楼面或剪力墙面摆放预埋件，用于焊接型钢斜撑。如埋件摆放偏差过大，应增加埋件。增加方法如下：在斜撑部位打设4(14孔，然后用C12短钢筋或膨胀螺栓将12厚铁板固定于此(预设埋件最佳)。
4.2.1.3做好材料进场准备，并注意验收材料的质量。
4.2.2.1搭设顺序：设置槽钢挑梁→固定槽钢挑梁→架设斜撑→（此后同落地脚手搭设方法）。
4.2.2.2斜杆与挑梁采用焊接固定，角度和标高有一定误差时，可用钢垫块垫实。
4.2.2.3悬挑脚手架立杆要套入钢梁或三角架上的短钢筋（管）上，同时在立杆下部设置扫地杆。
4.2.2.4埋入剪力墙中的挑梁拆除时应沿剪力墙外边割除。
4.2.2.5其它搭拆要点均同落地脚手架施工部分。
脚手架施工操作人员必须做到持证上岗，无有效操作证者一律不得进行登高施工作业。
脚手架搭设前，施工负责人和方案编制人员应对操作人员进行安全技术交底，并有书面签证记录。
脚手架在搭设过程中，应落实专人加强监护，并经常性地做好维护保养工作，以确保脚手架地的安全和外观整洁。
在进行高空作业时，操作人员必须系好安全带，挂好保险钩。严禁上下抛掷物件及材料。
严禁非脚手操作人员擅自拆除脚手水平拉接杆。确实影响施工的，应征得施工负责人同一，由脚手操作工负责落实，确保施工人员得安全。
脚手架的验收管理：按脚手架的验收标准组织有关人员进行检查，全部合格并办妥验收手续后方可挂牌使用，在验收中如发现部分不符合标准，必须限期整改，整改完毕后再经检查，直至完全符合要求，分段搭设的脚手架应分段进行验收，严禁边搭设边投入使用，对于分段搭设的脚手，不允许下部在使用时，在上部进行搭设，使用与搭设应交叉进行。
脚手架的例行保养与检查：每天在使用脚手之前和下班后，都应对脚手架进行例行保养和检查，隔一段时期和恶劣天气前后都要做全面检查，检查的重点是脚手架的垂直度、与建筑物的连接、脚手架的连接件、脚手架的安全设施等，发现隐患应及时消除，绝对不能有临时观念。
脚手架的防雷、防电和防火：防雷可单独埋设接地极或利用高耸的建筑机械的防雷接地，接地电阻应小于4欧姆。防电主要是注意电线不能直接扎在脚手上，除非有可靠的绝缘保护。脚手架上的竹笆、安全网和堆放的易燃建材都易于发生火灾，因此要注意防火。防火以预防为主，如在脚手架的一定部位设置灭火器材，限制在脚手架上动用明火，禁止在脚手架上吸烟等等。
脚手架上堆荷的管理：脚手架上堆荷严禁超载，即使一时的超载也是不允许的。支模、溜槽等均不允许支承在脚手架上或与其联系，绝对禁止振动设备与脚手联系，也禁止将其他设备的缆风绳固定于脚手架上，另外，塔吊、施工电梯的附墙支撑也应与脚手架分开。
特殊气候条件下的脚手架管理：在特殊气候条件下进行搭设和拆除脚手架，必须要有切实可靠的安全保证措施，雨、雪及有6级风以上的天气不应进行作业，雨雪后脚手架堆荷要适当减少，且使用脚手架要有防滑措施。
6.质量目标与验收要求
脚手搭设质量一次合格率100％，整改率100％
脚手搭设质量等级力争达到优良
6.2.1脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查和验收：
基础完工后及脚手架搭设前
每搭完10～13m高度后
6.2.2脚手架使用过程中，应定期检查下列项目
杆件的设置和连接，连墙件、支撑等的构造是否符合要求
地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空
立杆沉降和垂直度的偏差是否符合规范要求
安全防护措施是否符合要求
悬挑梁和悬挑结构得预埋件验收，应按隐蔽工程进行验收，并签有验收记录。
双排脚手架搭设高度为18.0米，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80米；
内排架距离墙长度为0.40米；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为3根；
脚手架沿墙纵向长度为120米；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；
连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件连接；
施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；
本工程地处河南省郑州市，查荷载规范基本风压为0.450，风荷载高度变化系数μz为1.140，风荷载体型系数μs为0.649；
计算中考虑风荷载作用；
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4层；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；
悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.55米，建筑物内锚固段长度2.95米。
与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；
楼板混凝土标号:C30；
钢丝绳安全系数为:6.000；
钢丝绳与墙距离为(m):1.200；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.20m。
大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；
脚手板的自重标准值:P2=0.300×1.050/(3+1)=0.079kN/m；
活荷载标准值:Q=3.000×1.050/(3+1)=0.788kN/m；
静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.079=0.141kN/m；
活荷载的设计值:q2=1.4×0.788=1.103kN/m；
图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.141×1.5002+0.10×1.103×1.5002=0.273kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max(0.273×106,0.322×106)/5080.0=63.386N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为σ=63.386N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.079=0.117kN/m；
活荷载标准值:q2=Q=0.788kN/m；
V=0.677×0.117×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.788×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.732mm；
大横杆的最大挠度1.732mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150mm与10mm，满足要求！
大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.500=0.058kN；
脚手板的自重标准值：P2=0.300×1.050×1.500/(3+1)=0.118kN；
活荷载标准值：Q=3.000×1.050×1.500/(3+1)=1.181kN；
集中荷载的设计值:P=1.2×(0.058+0.118)+1.4×1.181=1.865kN；
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax=1.2×0.038×1.0502/8=0.006kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax=1.865×1.050/2=0.979kN.m；
最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.985kN.m；
最大应力计算值σ=M/W=0.985×106/5080.000=193.952N/mm2；
小横杆的最大应力计算值σ=193.952N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205.000N/mm2，满足要求！
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
Vqmax=5×0.038×1050.04/(384×2.060×105×121900.000)=0.024mm；
大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.118+1.181=1.357kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
Vpmax=19×1356.975×1050.0003/(384×2.060×105×121900.000)=3.095mm；
最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+3.095=3.119mm；
小横杆的最大挠度和3.119mm小于小横杆的最大容许挠度1050.000/150=7.000与10mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.500×3/2=0.086kN；
小横杆的自重标准值:P2=0.038×1.050=0.040kN；
脚手板的自重标准值:P3=0.300×1.050×1.500/2=0.236kN；
活荷载标准值:Q=3.000×1.050×1.500/2=2.363kN；
荷载的设计值:R=1.2×(0.040+0.236)+1.4×2.363=3.639kN；
R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248
NG1=[0.1248+(1.50×3/2+1.50×2)×0.038/1.80]×18.00=4.262；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30
NG2=0.300×4×1.500×(1.050+0.3)/2=1.215kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14
NG3=0.140×4×1.500/2=0.420kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4=0.005×1.500×18.000=0.135kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.032kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ=3.000×1.050×1.500×2/2=4.725kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
Wo=0.450kN/m2；
经计算得到，风荷载标准值
Wk=0.7×0.450×1.140×0.649=0.233kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.032+1.4×4.725=13.854kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.032+0.85×1.4×4.725=12.862kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为
Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.233×1.500×
1.8002/10=0.135kN.m；
六、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值：N=13.854kN；
计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；
计算长度,由公式lo=kμh确定：l0=3.119m；
长细比Lo/i=197.000；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.186；
立杆净截面面积：A=4.89cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；
σ=13854.000/(0.186×489.000)=152.317N/mm2；
立杆稳定性计算σ=152.317N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值：N=12.862kN；
计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；
计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.119m；
长细比:L0/i=197.000；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186
立杆净截面面积：A=4.89cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；
σ=12861.630/(0.186×489.000)+134785.549/5080.000=167.941N/mm2；
立杆稳定性计算σ=167.941N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
风荷载标准值Wk=0.233kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.800m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw=1.4×Wk×Aw=3.524kN；
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=8.524kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
由长细比l0/i=400.000/15.800的结果查表得到φ=0.933，l为内排架距离墙的长度；
又：A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；
Nl=8.524 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到Nl=8.524小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求！ 八、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体400mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I=866.20cm4，截面抵抗矩W=108.30cm3，截面积A=21.95cm2。 受脚手架集中荷载N=1.2×6.032+1.4×4.725=13.854kN； 水平钢梁自重荷载q=1.2×21.950×0.0001×78.500=0.207kN/m； 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R[1]=21.100kN； R[2]=7.423kN； R[3]=0.116kN。 最大弯矩Mmax=3.476kN.m； 最大应力σ=M/1.05W+N/A=3.476×106/(1.05×108300.0)+ 应急照明设计与安装（2019年版 ）0.000×103/2195.0=30.569N/mm2； 水平支撑梁的最大应力计算值30.569N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215.000N/mm2,满足要求！ 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下 φb=570×10.0×63.0×235/(1200.0×160.0×235.0)=1.87 经过计算得到最大应力σ=3.476×106/(0.919×108300.00)=34.918N/mm2； 北苑G23#商住楼卸料平台安全施工方案水平钢梁的稳定性计算σ=34.918小于[f]=215.000N/mm2,满足要求! 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算