施组设计下载简介：

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1.1施工组织设计依据：

1.1.1重庆时代广场转换层结构施工图及设计总说明

GBT 38642-2020 工业机器人生命周期风险评价方法1.1.2国家、行业及地方有关政策、法律、法令、法规

1.1.3国家强制性标准、施工验收规范、规程

1.1.4工艺标准及操作规程

1.1.5ISO9002国际质量认证标准

1.1.6本公司质量保证手册、程序文件及规章制度

1.2.1.本转换层施工方案的编制对象仅为30.8～37.10m层A、B、C座转换层。

1.2.2.转换层施工的重点和难点

1.2.2.1.转换层施工的重点：

1、由于本转换层主次梁的断面较大,施工荷载巨大,这就给转换层梁板下支撑系统 的承载力、稳定性、安全可靠性提出了非常严格的要求，使之成为转换层施工的重点之一。

2、由于本转换层梁板结构属大体积砼结构，且施工期也正处于冬季，如何控制好梁板砼在水化过程中，内外温差不大于25。C，防止砼出现温度应力裂缝和干缩裂缝的产生，也是转换层施工的重点之一。

3、由于本工程转换层平面积约为1300m2，且主次梁多为深梁，砼浇筑量较大。按设计要求转换层梁板砼应连续浇筑，为了保证砼在浇筑过程中的连续性和密实性，确定好砼的浇筑线路和浇筑方法也是转换层施工的重点和难点。

1.2.2.2.施工难点

由于梁截面普遍较大、较宽且钢筋用量较大，给梁钢筋绑扎带来了较大的困难。另外，由于部分梁宽与柱宽相同，又由于梁柱节点处柱内梁筋太多，给柱箍筋绑扎和梁柱节点的浇筑都增加很大的难度。

1.2.2.3.为了保证转换层施工中各工序的施工质量，以及整个转换层设计和施工验收规范要求，针对上述转换层施工的重点和难点，特编制本转换层施工方案，用以指导转换层施工。

2.1.本工程A、B、C座转换层设置于裙房屋面（30.80m）以上，转换层梁、板顶面标高为37.100m，转换层框架梁截面尺寸主要为2000×2500、1700×3000、1500×2500、1000×2000、1100×2500等。

2.2.转换层结构平面呈钝角“L”型，平面面积为S=1290m2，转换层主要实际量：梁、板钢筋共计：566吨；钢筋规格从φ8～25、30共11种规格；梁、板砼强度采用C60，A、B、C座转换层梁、板砼量为：2170m3

3.施工荷载传递方式、传递路线及模板、支撑系统的布置与验算

3.1.施工荷载传递方式、传递路线

3.1.1.为了便于给支撑系统的强度、稳定性和安全性进行计算和验算，必须对转换层梁、板的荷载传递方式和传递路线进行分析确定。

3.1.2.转换层梁、板(30.80～37.10m)采用碗扣式整体脚手架作为支撑体系，将其上部转换层梁、板荷载对应传递到30.80m层结构楼板上，再由30.80m层将上部、荷载传递到25.85m层结构。由于设计人在30.80m层结构楼板设计已经考虑互转换层施工时的施工荷载和转换层梁、板荷载，这对30.80m层梁板结构有利。为了确保30.80m层梁、板结构具有足够承载力，决定对30.80m层的承载力进行验算。如果验算结果不能满足要求，应在25.85～30.80m层间搭设支撑。增加30.80m层梁、板承载能力。各层结构承受转换层荷载传递如下：

3.2.模板、支撑系统的布置与验算

3.2.1.模板及支撑系统布置

3.2.1.1.模板系统

①梁底模板采用木模板体系，梁底板采用18mm厚九夹板，板肋采用50×100，间距为150mm，底模板图见附图（一）。

②梁侧模板采用木模板体系，模板采用18mm厚九夹板，侧模板肋采用50×100木枋，间距为300mm，侧模板图见附图（一）。

③转换层楼板板底模板采用木模板体系，模板采用18mm厚九夹板，板模底肋采用50×100木枋，间距为400mm。

3.2.1.2支撑体统布置

30.80m～37.10m层结构支撑架搭设方法：

①梁高H≥2500时，支撑竖杆按间距为450×600进行搭设，即沿梁长方向按450进行搭设，沿梁宽方向按600进行搭设,大、小横杆步距为1200。

②梁高2500＞H≥1000时，支撑竖杆按间距为600×600进行搭设，即沿梁长及梁宽方向均按600进行搭设，大、小横杆步距为1200。

③当梁高＜1000时，支撑竖杆按间距为600×900，沿梁长方向按600进行搭设，沿梁宽方向按900进行搭设，大、小横杆步距为1200。

④现浇板支撑架按1200×1200进行搭设，大、小横杆步距为1200。

3.2.2模板、支撑系统的验算

为了满足支撑系统的安全性和稳定性，同时也本着经济、适用的原则，决定即将转换层中大梁按1700×3000作为验算对象，也将转换层中2000×2500梁和1500×2500梁作为计算验算对象。

本转换层支撑系统计算部分参阅资料：

《建筑施工脚手架实用手册》主编：杜荣军中国建筑工业出版社

《建筑施工手册》中国建筑工业出版社

《混凝土结构》天津大学同济大学东南大学主编

《建筑施工》重庆建筑大学同济大学哈尔滨工业大学

《钢结构》魏明钟武汉工业出版社

3.2.2.1施工荷载的计算

由于梁配筋较多，为了使梁荷载计算较为准确，决定采取梁内砼与钢筋分别计算荷载。

1、砼：L=23.175m（L为跨度）

v=2×2.5×23.175=115.875m3

G1=115.875×24=2781KN

2、钢筋:包括贯通筋、腰筋、箍筋、拉筋、架筋。

中间两跨贯通筋、腰筋体积：

π(32/2)2×(5150+5150)×20=0.1656m3

π(16/2)2×(5150+5150)×34=0.07m3

两边跨贯通筋、腰筋体积：

π(32/2)2×5625×24=0.1085m3

π(25/2)2×5625×55=0.1518m3

π(25/2)2×5625×45=0.1242m3

π(25/2)2×5625×36=0.0994m3

箍筋：π(12/2)2×2500×23.175×103×11÷100=0.7204m3

拉筋：π(10/2)2×2000×3×23.175×103÷400=0.0273m3

架筋:π(12/2)2×2000×10×23.175×103÷1000=0.0524m3

合计:0.1656+0.07+0.1085+0.1518+0.1242+0.0994=2.0075m3

取钢筋重度：78KN/m3

2.0075×78=156.273KN

3、模板及支架自重标准值：

取木模板（梁模），0.5KN/m2

0.5×23.175=23.175KN

4、振捣混凝土时产生的荷载标准值：

水平面模板采用2.0KN/m2

2×2×23.175=92.7KN

5、施工人员及设备荷载标准值：

2.5×2×23.175=115.875KN

总的施工荷载(取荷载分项系数)：

G总=1.2×2781+1.2×156.273+1.2×23.175+1.4×92.7+1.4×115.875

3.2.2.2支撑架整体稳定验算：

把整体稳定性验算常转化为对立柱的和稳定性进行计算，其传力途径为施工荷载传给小横杆（小楞），再传给纵杆，再传给立杆，相当于立杆承受整个施工荷载。预设梁搭四排脚手架，步距为1.2m，立杆横距（排距）为600mm，纵距为450mm。

n=4×23.175×103÷450=206，取200根，每排50根。

施工荷载标准值在立杆中产生的轴力：

保守考虑,立杆轴力面荷载分配，取：

NQ=3844.54÷2÷23.175×0.45×0.6

脚手架自重标准值在立杆中产生的轴心力(钢管每米重量3.84kg/m，钢管搭设长4.5m)：

NG=3.84×4.5×10=0.1728KN

立杆验算截面处的轴心力设计值：

N’=1.2NG+NQ=1.2×0.1728+22.4=22.6KN

参照碗扣式钢管脚手架稳定性计算长度系数μ（双排架），取1.3。

i=15.8mm，为钢管回转半径

λ=1.3×1200÷15.8=98.73

根据λ，由《冷弯薄壁型钢结构技术规范》求轴心受压杆件的稳定系数φ。

φ=0.653－(0.653－0.645)×7.34÷10=0.647

风荷载标准值：ωk=βzμsμzωo

βz——z高度处的风振系数

μs————风荷载体型系数

μz————风压高度变化系数

ωo————基本风压（KN/m2）

ωk=0.7×1.56×0.5×0.35=0.1911KN/m2

qwk=laωk=0.45×0.1911=0.086KN/m

la：立杆纵距qwk：风线荷载标准值

N’/φA+Mw/W≤fc/γ'R

fc：Q235钢抗压强度

γ'R：抗力调整系数(1.325)

Mw：风荷载在计算立杆段产生的最大弯矩

Mw=0.12qwkh2=0.12×0.086×12002÷1000=14.8608KN.mm

=22.4/(0.647×4.89×102)+14.8608/(5×103)

=0.0738＜0.205/1.325=0.155KN/mm2

3.2.2.3单肢杆件的稳定性计算：

参照施工手册碗扣式脚手架单肢杆件的计算长度系数μ1w，其首步架的长度系数低于其它步架，故只验算其他步架的立杆。

角立杆，中部立杆的μ1w小于边立杆，所以只验算边立杆的单肢稳定即可。

取边立杆的μ1w=1.325

λ=μ1wh/i=1.325×1200/15.8=100.632

φ=0.638－(0.638－0.63)÷10×6.32=0.633

=22.4/(0.633×4.89×102)

=0.0724＜0.205/1.325=0.155KN/mm2

3.2.2.4水平杆的验算：

施工荷载传给水平横杆，水平横杆承受均布荷载。水平横杆采用100×100的木枋，总计n=50根,其受力简图为：

均布荷载：q=3844.54÷50÷1800=0.043KN/mm

由静力计算手册，可得：

MGk=0.125×ql2=0.125×43×0.62=1.94KN.m(负弯距)

木枋惯性矩：I=1/12bh3=100×1003÷12=8.3×106mm4

W=8.3×106÷50×9000=1.494×109N.mm

木材强度设计值：11N/mm2

MGk/W≤f/γ'm

取γ'm=1.25，代入算得：

1940÷（1.494×106）=0.0013KN/mm2＜0.011÷1.25=0.0088KN/mm2

ωQk=0.521ql4/100EI取E=9000N/mm2

ωQk=0.521×0.043×6004÷100÷9÷(8.3×106)

=0.4mm＜[ω]=600/150=4mm

水平纵杆在节点处受集中荷载，可不予验算。

3.2.2.5梁板承载力计算：

M1=0.5N’L=0.5×22.4×3000=33600KN.mm

转换层板自重传递给30.80m层板产生的弯矩：

M2=1/8ql2=0.125×3.375×9=3.8KN.m=3800KN.mm

（q值可根据板厚，配筋查阅《混凝土结构设计》）

对板按正截面抗弯承载力计算：

钢筋面积：As=As′=450÷150×153.9=461.7mm2

fy=310N/mm2

C35：fcm=19N/mm2

ho=h－2a=250－40=210mm

M=fyAsho=310×461.58×210=30048.86KN.mm＜M1+M2=37400KN.mm

可在30.80m层梁板结构下增设一层脚手架，保守受力分配，按30%力分配，上层受力70%Mmax=23520KN.mm＜M，合乎承载力要求。

取1500mm的板带，支撑架传下来按均布荷载验算，为三跨简支结构。

Mmax=0.08ql2=0.08×121×32=87.12KN.m

板正截面抗弯承载能力：

As=1500÷150×153.9=1539mm

M=fyAsho=310×1539×210=1002KN.m＞Mmax

F=0.6ql=0.6×121×3=217.8KN

板、梁自重传给次梁荷载(见《混凝土结构设计》):

q1=30.75KN/m

q2=22.4+44.8=67.2KN

对C点进行正载面抗弯验算：

集中力和均布荷载叠加：Mmax=M1+M2=1452KN.m

=1414KN.m＜Mmax

可搭设两层脚手架，因M和Mmax相差不大，承载力满足要求。

③对C点进行斜截面承载力计算：

由于C点受剪力很大，需进行斜截面承载力计算。

VC=F+q2=285KN

Vu=0.07fcbho+1.5fynAsv1ho/s

=0.07×19×500×740+1.5×310×4×153.9÷200×740

fc——混凝土设计强度

ho——有效高度（双排配筋）

Asv1——箍筋截面积

转换层其余各梁较之小一些，且支撑架下面为框支梁，可不予验算。

1、砼：l=60×150=9m

v=1.7×3×9=45.9m3

G1=45.9×24=1101.6KN

2、钢筋:包括贯通筋、腰筋、箍筋、拉筋、架筋。

贯通筋、腰筋体积：π(32/2)2×9000×(21+21+21+60+60+49)=1.68m3

箍筋、拉筋、架筋体积：

箍筋：π(12/2)2×3000×9×103×11÷100=0.336m3

拉筋：π(10/2)2×1700×3×9×103÷400=0.009m3

架筋:π(12/2)2×1700×10×9×103÷1000=0.017m3

合计:1.68+0.336+0.009+0.017=2.042m3

取钢筋78KN/m3：

2.042×78=159.276KN

3、模板及支架自重标准值：

取木模板（梁模），0.5KN/m2

0.5×1.7×9=7.65KN

4、振捣混凝土时产生的荷载标准值：

水平面模板采用2.0KN/m2

2×1.7×9=30.6KN

5、施工人员及设备荷载标准值：

2.5×1.7×9=38.25KN

总的施工荷载(取荷载分项系数)：

1.2×1101.6+1.2×159.276+1.2×7.65+1.4×30.6+1.4×38.25=

3.2.2.7支撑架整体稳定验算：

预设梁搭四排脚手架，步距为1.2m，立杆横距（排距）为600mm，纵距为450mm。

n=9×103÷450=20，每排20根

施工荷载标准值在立杆中产生的轴力：

NQ=1618.62÷9÷1.7×0.45×0.6=28.56KN

脚手架自重标准值在立杆中产生的轴心力(钢管每米重量3.84kg/m，钢管搭设长4.5m)：

NG=3.84×4.5×10=0.1728KN

立杆验算截面处的轴心力设计值：

N’=1.2NG+NQ=1.2×0.1728+28.56=28.77KN

参照碗扣式钢管脚手架稳定性计算长度系数μ（双排架），取1.3。

i=15.8mm，为钢管回转半径

λ=1.3×1200÷15.8=98.73

根据λ，由《冷弯薄壁型钢结构技术规范》求轴心受压杆件的稳定系数φ。

φ=0.653－(0.653－0.645)×7.34÷10=0.647

风荷载标准值：ωk=βzμsμzωo

βz——z高度处的风振系数

μs————风荷载体型系数

μz————风压高度变化系数

ωo————基本风压（KN/m2）

ωk=0.7×1.56×0.5×0.35=0.1911KN/m2

qwk=laωk=0.45×0.1911=0.086KN/m

la：立杆纵距qwk：风线荷载标准值

N’/φA+Mw/W≤fc/γ'R

fc：Q235钢抗压强度

γ'R：抗力调整系数(1.325)

Mw：风荷载在计算立杆段产生的最大弯矩

Mw=0.12qwkh2=0.12×0.086×12002÷1000=14.8608KN.mm

=28.77/(0.647×4.89×102)+14.8608/(5×103)

=0.094＜0.205/1.325=0.155KN/mm2

3.2.2.8单肢杆件的稳定性计算：

参照施工手册碗扣式脚手架单肢杆件的计算长度系数μ1w，其首步架的长度系数低于其它步架，故只验算其他步架的立杆。

角立杆，中部立杆的μ1w小于边立杆，所以只验算边立杆的单肢稳定即可。

取边立杆的μ1w=1.325

λ=μ1wh/i=1.325×1200/15.8=100.632

φ=0.638－(0.638－0.63)÷10×6.32=0.633

=28.77/(0.633×4.89×102)

=0.0929＜0.205/1.325=0.155KN/mm2

3.2.2.9水平杆的验算：

施工荷载传给水平横杆，水平横杆承受均布荷载。水平横杆采用100×100的木枋，总计n=20根,其受力简图为：

均布荷载：q=1618.62÷20÷1800=0.045KN/mm

由静力计算手册，可得：

MGk=0.125×ql2=0.125×45×0.62=2.025KN.m(负弯距)

木枋惯性矩：I=1/12bh3=100×1003÷12=8.3×106mm4

W=8.3×106÷50×9000=1.494×109N.mm

MGk/W≤f/γ'm

取γ'm=1.25，代入算得：

=2025÷(1.494×106)

=0.002KN/mm2＜0.011÷1.47=0.0088KN/mm2

ωQk=0.521ql4/100EI取E=9000N/mm2

ωQk=0.521×0.045×6004÷100÷9÷(8.3×106)

=0.4mm＜[ω]=600/150=4mm

水平纵杆在节点处受集中荷载，可不予验算。

3.2.2.10梁承载力计算：

Mmax=900N’=900×28.77=25893KN.mm

对板按正截面抗弯承载力计算：

钢筋面积：As=As′=60π(32/2)2=48230mm2

fy=310N/mm2

C35：fcm=19N/mm2

ho=h－2a=1000－40=960mm

=310×48230×960

=1.4×107KN.mm＞Mmax

梁能承受钢管所传施工荷载。

3.2.2.11对1500×2500深梁施工荷载计算：

由于此型深梁具有普遍性，可取1m长深梁折算：

v=1×1.5×2.5=3.75m3

G1=3.75×24=90KN

2、钢筋:包括贯通筋、腰筋、箍筋、拉筋、架筋。

π(25/2)2×1000×(18+18+72+54)=0.08m3

π(32/2)2×1000×54=0.006m3

箍筋、拉筋、架筋体积：

箍筋：π(12/2)2×2500×1×103×11÷100=0.031m3

拉筋：π(10/2)2×1500×3×1×103÷400=0.0009m3

架筋:π(12/2)2×1500×10×1×103÷1000=0.002m3

合计:0.08+0.006+0.031+0.0009+0.002=0.12m3

取钢筋78KN/m3：

0.12×78=9.36KN

3、模板及支架自重标准值：

取木模板（梁模），0.5KN/m2

0.5×1.5×1=0.75KN

4、振捣混凝土时产生的荷载标准值：

水平面模板采用2.0KN/m2

2×1.5×1=3KN

5、施工人员及设备荷载标准值：

2.5×1..5×1=3.75KN

总的施工荷载(取荷载分项系数)：

1.2×90+1.2×9.36+1.2×0.75+1.4×3+1.4×3.75=129.58KN

3.2.2.12支撑架整体稳定验算：

预设梁搭三排脚手架，步距为1.2m，立杆横距（排距）为600mm，纵距为450mm。1m2有9根立杆。

施工荷载标准值在立杆中产生的轴力：

NQ=129.58÷1.5÷1×0.45×0.6=23.3KN

脚手架自重标准值在立杆中产生的轴心力(钢管每米重量3.84kg/m，钢管搭设长4.5m)：

NG=3.84×4.5×10=0.1728KN

立杆验算截面处的轴心力设计值：

N’=1.2NG+NQ

=1.2×0.1728+23.3

参照碗扣式钢管脚手架稳定性计算长度系数μ（双排架），取1.37。

i=15.8mm：为钢管回转半径

λ=1.37×1200÷15.8=104.05

根据λ，由《冷弯薄壁型钢结构技术规范》求轴心受压杆件的稳定系数φ。

风荷载标准值：ωk=βzμsμzωo

βz——z高度处的风振系数

μs————风荷载体型系数

μz————风压高度变化系数

ωo————基本风压（KN/m2）

取：βz=0.7μs=1.56μz=0.5ωo=0.35

ωk=0.7×1.56×0.5×0.35=0.1911KN/m2

qwk=laωk=0.45×0.1911=0.086KN/m

la：立杆纵距qwk：风线荷载标准值

N’/φA+Mw/W≤fc/γ'R

fc：Q235钢抗压强度

γ'R：抗力调整系数(1.325)

Mw：风荷载在计算立杆段产生的最大弯矩

Mw=0.12qwkh2

=0.12×0.086×12002÷1000

=14.8608KN.mm

N’/φA+Mw/W=23.5/(0.607×4.89×102)+14.8608/(5×103)

=0.082＜0.205/1.325=0.155KN/mm2

3.2.2.13单肢杆件的稳定性计算：

参照施工手册碗扣式脚手架单肢杆件的计算长度系数μ1w，其首步架的长度系数低于其它步架，故只验算其他步架的立杆。

角立杆，中部立杆的μ1w小于边立杆，所以只验算边立杆的单肢稳定即可。

取边立杆的μ1w=1.325

=1.325×1200/15.8=100.632

φ=0.638－(0.638－0.63)÷10×6.32=0.633

=23.3/(0.633×4.89×102)

=0.075＜0.205/1.325=0.155KN/mm2

3.2.2.14水平杆的验算：

施工荷载传给水平横杆，水平横杆承受均布荷载。水平横杆采用100×100的木枋力鼎新城高层建筑施工组织设计.doc，总计n=20根,其受力简图为：

均布荷载：q=129.58÷3÷1200=0.036KN/mm

由于均布荷载小于其他梁的均布荷载，所以可不需验算抗弯强度和挠度。

由于其传给楼面的荷载较小，所以不需进行楼面承载能力的计算。

某工程外脚手架施工组织设计方案3.2.2.15模板侧压力的计算：

转换层大梁属大体积混凝土，需对模板侧压力进行验算，取2000×2500深梁进行模板侧压力验算。

F=0.22γctoβ1β2V1/2