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厂房工程项目模板安装与拆除施工方案

XX工业园二期高级研发厂房、3＃工程项目

本工程为XX产业园二期三号厂房、高级研发厂房。本项目用地位于灵海路东侧，金葵路以南，南邻金涌河，东隔高源南路。其中研发厂房地上五层，地下一层，建筑高度：23.97m，建筑面积为18974m2。设计使用期限50年；建筑耐火等级地上2级，地下为一级。屋面防水等级为二级，地下室等级一级；抗震设防基本烈度为7度；主要结构类型为钢筋混凝土框架结构；3#厂房为地上4层，建筑高度23.65米，建筑面积为25186.29㎡，设计使用年限为50年，建筑耐火等级1级，结构类型钢筋混凝土框架。抗震设防烈度七度。屋面防水等级为2级。

二、一般做法：本工程模板采用木模，木模应保证下料尺寸准确、拼缝严密，保证砼不漏浆。木模底部加固可采用在埋木条的方法，底部挡木用铁钉固定，采用此方法简单可靠，容易保证砼不跑模。本工程主体结构模板采用木模板钢管支撑。木模板为七夹板，模板支撑系统采用Φ48钢管搭设满堂脚手架，立杆间距0.8m。  模板安装时，要保证其平整度和垂直度，模板支撑系统必须有足够的稳定性。  砼浇筑前24小时应对模板淋水，并用胶布贴缝，以免漏浆。模板的拆除应严格按规范要求，并在砼施工时，留置试块，标准养护，作为拆模的依据。砼若未达到强度要求，不得提前拆模。高研厂房用50×100木枋，3#厂房用80×80木枋。

三、模板体系选择及配备

研发厂房为框架结构和框剪结构，地下1层，地上5层，地下室外墙为钢筋砼某设备安装施工方案，模板体系选择如下：

采用拼装式胶合板大模板，木方背楞

φ48×3.5钢管+φ14穿墙止水螺栓

采用钢管柱箍：φ48×3.5

钢管斜向支撑，混凝土板面预埋钢筋地锚

梁模板、楼板底模采用胶合板

高支模部分另有专项方案，5.5米及及其以下用门式架

采用φ48×3.5钢管脚手架支撑

3#厂房模板支撑体系选择如下（底层及500×1200的梁另有专项方案）：

80×80松木枋间距250

对拉螺杆布置一道沿梁纵向间距600，直径14高强螺杆

80×80松木枋间距400

48×3..65双钢管

梁底横向设φ42门式钢管脚手架，纵向榀距900。

底部离地面200纵横各设一道Φ48钢管水平拉杆

每层门式架设一道Φ48钢管水平拉杆

二、板下模板和钢管支撑体系：

①.顶板模板按满配两层考虑，支撑配置两层。

②.柱模板按地下室柱模配备1/2层，视施工损耗适当增配。

③.地下室墙体模板按地下室外墙配置。

④.框架梁按快拆体系配置，底模随顶板配备两层，侧模配备一层。

1、模板组装严格按照模板拼装图拼装成整体，控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。

2、引测建筑物的控制轴线，以该部分轴线为基准线，引测其它轴线。根据轴线弹出模板的边线以及外侧控制线，施工前3线必须到位，以便于模板的安装和校正。

3、在浇筑顶板砼时，在柱根部支设模板处用4m刮杠刮平，控制柱两侧板标高偏差在2mm以内，用铁抹子找平。严禁在支模前用砂浆找平，或用砂浆封堵。

4、检查水电管线预埋情况，包括预埋件、预留孔洞埋设的牢固程度和准确性，办理完钢筋绑扎及水电预埋等隐检手续。

5、砼施工缝清理干净，浮浆已剔除。顶板、梁内的杂物用高压气泵清理干净。

50×100木方和可调钢管支撑配合使用

②底板集水坑模板的支设

（1）集水坑和电梯井模板

1)先铺设集水坑底面的铅丝网两层，铅丝网与集水坑的上层筋绑扎在一起，并保证上部钢筋的保护层厚度。根据集水坑的尺寸将铅丝网每间隔500mm左右剪出一个φ70洞，以方便振捣砼，边侧的振捣洞距集水坑边侧不小于300。

2)将集水坑的侧模按照集水坑位置线支设，侧模的背后设置50×100木方做龙骨，再支设横撑和斜撑固定集水坑侧模，并保证集水坑侧模的垂直度，如下图所示。

弹柱模位置线→模板就位→检查、垂直度和位置→安装穿墙止水螺栓→全面检查校正。

1）模板按要求加工，就位后先用铅丝与主筋绑扎临时固定，模板与模板交接处粘贴海棉条。

2）经校正、固定后，拉通线校正中间，并通过穿墙止水螺栓或可调螺杆调节、校正模的垂直度；打砼时，利用通线观察模板有无变形走位及时调整。

3）背楞为50×100木方、48*3.5钢管配合穿墙止水螺栓，最下一道距地200mm，向上间距≮400mm。

4）墙模与主次梁交接处模板的墙头模板，现场根据结构尺寸加工定型模板，详见前梁模板。

本工程顶板模板支撑体系均采用碗扣式快拆体系，工艺流程如下：

①.支模工艺：放线→放置固定托座或可调托座→安装底杆→安装连接棒与自锁销钩→安装上杆→安装水平拉杆→安装多功能早拆托座→调节紧固水平拉杆→安装支承梁→安放模板→模板工程验收→刷脱模剂。

②.早拆工序：用小锤敲击早拆托座的卡板→卡板、托板下落到档板→支承梁下落至托板上→拆除模板→拆除支承梁→拆除部分水平拉杆与水平架→清理模板和支承梁→模板与支承梁等运至上层或下一个流水段进行使用。

④.施工注意事项及有关技术措施

1）模板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面。

2）模板安装时从边跨一侧开始，先安装立杆和横杆，再安装龙骨。调节支撑高度，将龙骨找平后铺胶合板，平台铺完后校正平台标高，并用靠尺找平。注意梁、板、柱连接处拼缝要严密。

3）顶板布板时要尽量考虑板的对称、板缝和相邻两板的高低差,避免无谓裁割。

4）底部为固定托座时，支撑高度的调平是利用早拆托座上的螺母进行调节的，故应在支模前计算好微调量，并在安装前调好。

5）底部为可调托座时，同样要在支模前计算好底部和上部的调节高度，均应在安装前调好。

6）所有跨度≥4m的梁、板必须起拱0.1%～0.3%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形。

7）支撑高度的调节，应在支模过程中及时检查，与支模交替进行。

8）早期拆除模板和支承梁的时间，一般常温浇筑混凝土后3d左右可拆模。拆模示意如下图所示：

弹柱模位置线→模板就位→检查对角线、垂直度和位置→安装柱箍→全面检查校正。

1）模板按要求加工为4片，就位后先用铅丝与主筋绑扎临时固定，模板与模板交接处粘贴海棉条。

2）通排柱，先安装两端柱；经校正、固定后，拉通线校正中间各柱，并通过花蓝螺栓或可调螺杆调节、校正柱模的垂直度；打砼时，利用通线观察模板有无变形走位及时调整。

3）柱模背楞为50×100木方。柱箍为48*3.5钢管配合Φ14螺栓，最下一道距地200mm，向上间距≮400mm。

5）柱模的斜撑：柱上口柱箍采用Ф48钢管，与Ф48钢管斜支撑扣件固定。

地锚用Ф14钢筋环，钢筋环与柱距离为3/4柱高，钢筋环内穿钢管与斜支撑扣件固定。

6）柱与主次梁交接处模板的柱头模板，现场根据结构尺寸加工定型模板，详见前梁模板。

复核梁底标高、校正轴线位置→搭设梁模支架→安装梁木方→安装梁底模（按设计要求起拱）→绑扎梁钢筋→安装两侧模板→穿对拉螺栓→安装梁口钢楞，拧紧对位螺栓→复核梁模尺寸、位置→与相邻梁模连接牢固

1）梁模板采用的模板必须按图纸尺寸进行加工，以提高支模速度，保证模板空间位置尺寸准确，减少接缝，梁下部用夹具夹紧。梁支模示意图如下：

2）对梁高大于700mm时，采用对拉螺栓，防止梁侧模跑模现象发生。

3）框架梁跨度大于4m时，在支模前按设计及规范要求起拱1‰～3‰。

4）梁模拆除时间必须严格按规范要求执行。

5）为保证梁柱接头及柱帽处混凝土质量，防止接头处采用拼装模板时出现的模板吃进混凝土、截面尺寸不准确等现象的发生，梁、柱接头位置采用定型模板。梁柱接头部位节点示意图如下：

楼梯模板采用放大样，制作完毕后，在现场安装。

楼板模板拼缝采用硬拼，次龙骨用50×100mm木方，主龙骨用100×100mm木方，次龙骨间距≤400，主龙骨间距≤1200，龙骨上压刨刨平。采用钢管架子支撑。

支模时，测量员应随模板的支搭进行标高及平整度的测量及时调整。

结构跨度≤8m时，达到设计强度的75%，可拆模。

结构跨度＞8m时，达到设计强度的100%，可拆模。

①．本工程在楼层内设有后浇带，位置见流水段划分图所示。

②．后浇带封闭时间满足规范及设计要求。

③．基础底板后浇带模板采用胶合板和钢管支撑，楼层后浇带模板采用定制钢板网，用铅丝与钢筋绑牢。待浇筑完砼强度达到砼标准值30%时拆除钢板网，并将此处的砼凿毛。

④．在后浇带砼浇筑之前施工期间，该跨楼板的底模及支撑均不得拆除。当悬挑端长度≤2m时，设置1排支撑；当悬挑端长度>2m时，设置2排支撑。

计算参数：柱高按层高最高处为7.2m，柱模计算时取H=6.3m,柱截面取850*850mm。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取8.000h；

T——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.3m；

1——外加剂影响修正系数，取1.000；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=56.760kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=144kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3.000kN/m2。

柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为拉弯杆件，应按拉弯杆件进行计算。

柱模板的截面宽度B=850mm；

柱模板的截面高度A=850mm；

柱模板的高度L=6300mm；

柱箍的间距计算跨度d=400mm。

木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的两跨度连续梁计算，计算如下

其中q为强度设计荷载(kN/m)；

q=(1.2×56+1.4×3.00)×0.30=21.42kN/m

d为柱箍的距离，d=300mm；

经过计算得到最大弯矩M=0.125×21.42×0.30×0.30=0.24kN.M

木方截面抵抗矩W=50.0×100.0×100.0/6=83333.3mm3

经过计算得到=M/W=0.24×106/83333.3=2.89N/mm2

木方的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

其中q混凝土侧压力的标准值，q=56kN/m；

E木方的弹性模量，E=9500.0N/mm2；

[w]木方最大允许挠度，[w]=300.000/400=0.75mm；

木方的最大挠度满足要求!

本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

钢柱箍的规格:圆钢管□48□3.5mm；

钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；

钢柱箍截面惯性矩I=12.19cm4；

最大弯矩M=0.971kN.m

最大支座力N=14.029kN

其中Mx——柱箍杆件的最大弯矩设计值,Mx=0.97kN.m；

x——截面塑性发展系数,为1.05；

W——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩,W=5.08cm3；

柱箍的强度设计值(N/mm2):[f]=205.000

B边柱箍的强度计算值f=181.96N/mm2；

B边柱箍的强度验算满足要求!

⑤B方向对拉螺栓的计算

对拉螺拴的强度要大于最大支座力14.03kN。

经过计算得到B方向对拉螺拴的直径要大于12mm!

其中P为木方传递到柱箍的集中荷载(kN)；

P=(1.2×56.77+1.4×3.00)×0.30×0.30=6.51kN

最大弯矩M=0.968kN.m

最大支座力N=15.948kN

其中Mx——柱箍杆件的最大弯矩设计值,Mx=0.97kN.m；

x——截面塑性发展系数,为1.05；

W——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩,W=5.08cm3；

柱箍的强度设计值(N/mm2):[f]=205.000

H边柱箍的强度计算值f=181.54N/mm2；

H边柱箍的强度验算满足要求!

⑦H方向对拉螺栓的计算

对拉螺拴的强度要大于最大支座力15.95kN。

经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要大于14mm!

2、顶板模板支撑计算书

计算参数：计算取楼板厚取150mm，H=7.2m。

模板自重=0.340kN/m2；

钢筋自重=1.100kN/m3；

混凝土自重=25.000kN/m3；

施工荷载标准值=2.500kN/m2。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,这里给出连续板计算和简化计算结果。模板面板的连续板计算按照支撑在内龙骨上的连续梁计算。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=120.00×1.50×1.50/6=45.00cm3；

I=120.00×1.50×1.50×1.50/12=33.75cm4；

模板的长度L=8500mm；

模板的宽度D=8000mm；

混凝土的浇注厚度h=250mm；

面板支撑的内龙骨跨度为150,11*300mm。

1)连续梁的计算结果:

经计算可以得到面板承受的弯矩最大值M=0.091kN.m；

面板承受的剪力最大值V=3.542kN；

面板的强度设计值[f]=15.000N/mm2；

面板的强度计算值f=2.026N/mm2；

面板的强度验算f<[f],满足要求!

面板的最大容许挠度值[v]=0.750mm；

面板的最大挠度计算值v=0.082mm；

面板的挠度验算v<[v],满足要求!

其中f——面板的强度计算值(N/mm2)；

M——面板的最大弯距(N.mm)；

W——面板的净截面抵抗矩,W=45.00cm3；

[f]——面板的强度设计值(N/mm2)。

M=ql2/8+Pl/4

其中q——静荷载设计值q=7.26N/mm；

P——活荷载设计值P=1260.00N；

l——计算跨度l=300mm；

面板的强度设计值[f]=15.000N/mm2；

经计算得到，面板的强度计算值f=3.914N/mm2；

面板的强度验算f<[f],满足要求!

v=5ql4/384EI<[v]=l/400

其中q——静荷载标准值q=6.05N/mm；

l——计算跨度l=300mm；

E——面板的弹性模量，E=6000N/mm2；

I——面板的截面刚度,I=33.75cm4；

面板最大允许挠度值[v]=0.750mm；

面板最大挠度计算值v=0.315mm；

面板的挠度验算v<[v],满足要求!

③楼板模板内龙骨的计算

龙骨用于支撑模板,加强模板的整体刚度。内龙骨直接支撑在面板上，承受模板传递的均布荷载；外龙骨用于支撑内龙骨，承受内龙骨传递的集中荷载,计算数据和结果如下:

内龙骨的计算跨度为600,2*1200mm；

内龙骨的间距为150,11*300mm；

本算例中，内龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

经计算可以得到内龙骨的弯矩最大值M=0.387kN.m；

内龙骨的剪力最大值V=3.651kN；

内龙骨的强度设计值[f]=13.000N/mm2；

内龙骨的强度计算值f=4.639N/mm2；

内龙骨的强度验算f<[f],满足要求!

内龙骨的最大容许挠度值[v]=3.000mm；

内龙骨的最大挠度计算值v=0.252mm；

内龙骨的挠度验算v<[v],满足要求!

④楼板模板外龙骨的计算

外楞的计算跨度为150,2*1200,900mm；

外楞的间距为600,2*1200mm；

本算例中，外龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=10.00×10.00×10.00/6=166.67cm3；

I=10.00×10.00×10.00×10.00/12=833.33cm4；

经计算可以得到外龙骨的弯矩最大值M=0.501kN.m；

外龙骨的剪力最大值V=4.140kN；

外龙骨的强度设计值[f]=13.000N/mm2；

外龙骨的强度计算值f=3.008N/mm2；

外龙骨的强度验算f<[f],满足要求!

外龙骨的最大容许挠度值[v]=3.000mm；

外龙骨的最大挠度计算值v=0.969mm；

外龙骨的挠度验算v<[v],满足要求!

地下室墙模板采用胶合板拼装，5*100木方背楞，钢管+对拉螺栓支撑。

计算参数：H=4.45m,b=350mm。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取8.000h；

T——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.50m；

1——外加剂影响修正系数，取1.000；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=56.760kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=163kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3.000kN/m2。

采用18mm厚的胶合板，取1000mm计算，则其截面特性为：

I=bh3/12=1000×183/12=486cm4

W=bh2/6=1000×182/6=54cm3

内楞的间距取300mm，则弯矩为：

M=1/10×ql2=1/10×163×0.32=1.467kN·m

σ=M/W=1.467×106/54000=27.2N/mm2

刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用，则：

ω=ql4/150EI

=163×3004/150×9000×486=0.20mm<[ω]=300/400=0.75mm

本工程采用50×100木方作内楞，所以表面特征为：

I=bh3/12=5×103/12=417cm4

W=bh2/6=5×102/6=83.3cm3

a.木方抗弯强度验算：

M=0.1×163×0.3×0.3

ω=M/W=1.47×106/83.3=17.6N/mm2

木方允许应力[ω]=fm=30N/mm2

ω=ql4/150EI

=163×3004/150×9000×833.3=1.17mm

[ω]=l/500=600/500=1.5mm(可行)

按2个内楞布置一个对拉螺栓，即按300×600的间距布置取M16的螺栓，可满足要求。

结构楼板厚150mm，梁宽b=400mm,梁高h=900mm,层高5.50m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm,门式钢管脚手架纵向间距900mm,梁边至板支撑的距离0.60m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度150mm。

（1）梁底模及支撑荷载计算

荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值

①底侧模自重0.3kN/m2×(0.40+1.50)×1.2=0.68kN/m

②砼自重24.0kN/m3×0.40×0.90×1.2=10.37kN/m

③钢筋荷载1.5kN/m3×0.40×0.90×1.2=0.65kN/m

④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.40×1.4=1.12kN/m

梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=12.82kN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2q2=9.75kN/m

第一层龙骨间距L=250mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=400mm；

W=bh2/6=400×182/6=21600mm3；I=bh3/12=400×183/12=194400mm4；

σ=Mmax/W=84131/21600=3.89N/mm2

梁底模抗弯强度σ=3.89N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.606

Vmax=KVq1L=0.606×12.82×250=1942N=1.94kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×1942/(2×400×18)=0.40N/mm2

梁底模抗剪强度τ=0.40N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q2=9.75kN/m；挠度系数Kυ=0.644；

υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×9.75×2504/(100×6000×194400)=0.21mm

[υ]=250/250=1.00mm

梁底模挠度υmax=0.21mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=400mm,γ=400/1200=0.33；第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；

W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=12.82×250/400=8.01kN/m

P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载

某国税局景观绿化工程施工方案=1.2×(0.15×25+0.30)+1.4×2.50=8.36kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000×250/1000×8.36=0.63kN

Mmax=Mq＋Mp=(0.80+0.25)×106=1050000N.mm=1.05kN.m

σ=Mmax/W=1050000/85333=12.30N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=12.30N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×8.01×400/1000+0.63/1000=2.23kN

消防管道施工方案τ=3Vmax/(2bh)=3×2.23×1000/(2×80×80)=0.52N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.52N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=9.75×250/400=6.09N/mm