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西安·粤华凤城家园三期工程

中建二局第二建筑工程有限公司

粤华凤城家园项目经理部

GB50669-2011 钢筋混凝土筒仓施工与质量验收规范.pdf施工单位：中建二局第二建筑工程有限公司

粤华凤城家园项目经理部

3 模板施工施工方法 2

6 安全及文明施工 9

7 模板及支架验算 10

为了确保工期，本工程采用散拼散拆模板形式，在能满足模板拆模条件时，及时报验拆除模板支撑体系和模板，以便及时周转至上层使用。支撑体系采用扣件式钢管满堂脚手架。

主要有圆盘锯、压刨机、手电锯、手电钻。

2.1.3模板加固及连接件

48×3.0钢管、ф14对拉螺杆、5mm垫片、螺帽。

2.1.4模板隔离剂选用

模板隔离剂选用水性隔离剂，涂刷隔离剂前必须清理模板的的水泥渣、铁钉等杂物，梁板模板可在模板安装后、钢筋未开始绑扎前进行涂刷，墙柱模板板必须在隔离剂涂刷后安装。

30mm宽双面胶、铁丝、刷子、铁铲、撬棍等。

模板拼缝要不漏浆，防止因漏浆造成混凝土表面蜂窝麻面。

现浇混凝土梁、板的跨度≥4m时，模板应按跨度的3‰起拱；悬臂构件应按跨度的5‰起拱，且起拱高度≥20mm。

放线→墙、附墙柱钢筋绑扎→钢筋隐蔽→支模板→穿套管、螺杆、固定→模板紧固校正→与柱墙、楼板模板连接→模板验收→浇砼→拆模养护砼→模板修复、保养

墙模板采用14mm厚镜面板,内楞（竖向背楞）用40×90mm木方，外楞（横向背楞）为2Φ48钢管，用Φ14对拉螺杆加固，间距500，其中木方中心间距250mm。双排钢管架做支撑。

安装模板宜采用墙两侧模板同时安装，插入穿墙螺杆，并将两侧模板对准墙线使之稳定，然后用蝶形扣件与钢管固定于模板背楞上，调整两侧的平直，同样方法安装其它若干模板，用螺母将蝶形扣件拧紧，使两侧模板成为一体，合格后与墙、柱、梁板模板连接。

放线→绑扎柱筋→安装柱模板→柱箍加固→调整垂直度→复核模板尺寸→预检

在安装柱模板前，测放模板定位线；根据定位线焊接模板下口限位钢筋，在柱四个侧面各焊两根，距地面高度为10cm。柱钢筋绑扎验收，并冲洗干净后封闭柱模。

模板拼缝严密后，利用满堂架支撑固定模板，用可调托撑调整柱模板垂直度，并复核模板尺寸。

柱模可一次安装到位，离地100mm安装第一道柱箍，往上450mm安装第二、三、四、五道柱箍，然后每间隔600mm安装一道柱箍。柱箍就位后，调整定位及垂直度后，用螺帽拧紧。

为防止墙柱根部出现烂根现象，砼墙柱根部周围砼应严格控制平整度，在模板安装时，所有墙、柱根部贴海绵条；海绵条宽度控制在30mm左右为宜，同时控制海绵条位置，使得海绵条被模板压住后与模板内边线齐平，防止海绵条浇筑混凝土内，不得用砂浆找平或木条堵塞，以避免烂根。

弹线→搭满堂架→调整标高→梁柱接头模板安装→安装梁底模→安装侧模→安装板底龙骨→铺板模→堵缝、清理→自检、互检合格后中间验收→办理交接手续→绑梁、板钢筋→最终验收及移交砼工种

梁板底立杆自由端不得大于300mm，该支撑待砼强度达规范要求以后方准拆除，

为便于配模，采用14mm镜面板配置梁板模，以满足不同结构形状的配模要求。模板支撑均采用Ф48×3.0mm钢管搭设室内满堂脚手架，钢管立杆下端加设可调支座。在距楼板面150mm处设水平扫地杆一道，每1600mm左右设一道水平横杆；梁板支模时应按设计要求将梁板起拱。

模板安装后要拉线进行检查，复核各梁模位置是否对正；待板模安装后，检查并调整标高。

梁、板模板安装时应注意以下几个施工环节：

（1）搁置木方时应拉通线调平上表面；

（2）板模用水平仪测量调平，整个板面上水平高差控制不大于5mm；

（3）模板必须完整不得有漏洞、破损、起皮，接触面平整同时要均匀涂刷隔离剂；

（4）模板接面刨平，确保支模时接缝严密，防止漏浆造成砼表面蜂窝麻面；

（5）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上；

（6）每根立杆底部应设置底座或垫板。

梁墙接头的处理是施工的重点和难点，关系到结构外观和混凝土的质量，必须保证定位准确、模板不漏浆，不爆模。

本工程楼梯采用木模。安装楼梯模板前根据层高放样，先安装平台梁模板，再装楼梯底模板，最后安装楼梯外帮侧板，外帮侧板应先在其内侧放出楼梯底板厚度，用套板画出踏步侧板位置线，制好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯步模板高度要均匀一致，特别要注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑到楼地面粉刷厚度，防止由于粉刷层厚度不同而形成梯步高度不协调。具体支设方式详附图：如图所示。

在施工过程中，阴阳角极易出现漏浆、胀模等质量通病。产生原因为：阴阳角处模板拼缝不严；木枋钢管加固不牢；模板周转次数过多，导致模板边缘“糟碎”等。为防止以上问题的出现，在模板施工过程中要对这些关键部位进行严格控制，以敲击捶打的方式进行检查，对边缘“糟碎”的模板要及时进行切边，保证模板边缘整齐。以达到良好的接触效果。

达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（％）

要保证拆模时不沾模、棱角完整。后浇带模板待后浇带浇筑完毕达到拆模强度后再拆除。

遵守模板拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆，先拆除非承重模板，后拆除承重模板，先拆纵墙模板后拆横墙模板，先拆外墙模板后拆内墙模板。

拆模时严禁野蛮施工，在拆除过程中如发现有影响结构安全问题时，应立即停止拆除，报项目部及监理部门共同商定采取有效措施后方可继续拆除。拆模时严禁使用大锤，应使用撬棍等工具，大块木模板拆除时，不得随意乱放，防止模板变形或受损。注意成品保护。

模板拆除后，清理残留混凝土、密封条等杂物，模板上的钉子起干净，模板上的孔眼修补好。

模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性。

模板接缝不应漏浆。模板与混凝土接触表面清理干净并涂隔离剂，严禁隔离剂污染钢筋与混凝土接槎处。

模板施工时按照规范要求严格控制模板施工质量，现浇结构模板安装的允许偏差,应符合规范中的规定。模板安装的允许偏差(mm)详见下表所示。

固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确，其允许偏差应符合表所示。

模板安装的允许偏差表1

水准仪或拉线、钢尺检查

经纬仪或吊线、钢尺检查

经纬仪或吊线、钢尺检查

预埋件和预留孔洞的允许偏差表2

预埋管，预留孔中心线位置

1、施工现场入口处及现场所有危险作业区域要挂安全生产宣传画、标语、安全危险标，提醒工人注意安全。

2、任何人进入现场区域必须戴好安全帽，不准穿拖鞋，高跟鞋、硬底鞋或赤脚，从事高空作业，必须系好安全带。

3、施工现场注意防火，及时清理刨花、木屑等易燃物品，严禁施工人员吸烟，同时配备防火设备（灭火器），明确责任人。施工作业面内不得吸烟，吸烟必须到指定吸烟区。

4、加强现场临电管理，经常检查配电设备的安全可靠性，如有损坏，及时更换，除电工之外的任何工种不准私自接改电线。

5、现场围护栏杆，要严密稳固，电缆线不允许直接敷设在栏杆上。夜间施工时基坑边缘要有明显的标志和有足够的照明。

6、在地下室或潮湿环境内作业的照明电压不应高于36V。

7、按照施工总平面布置图堆放模板和木枋，不得侵占场内道路及安全防护设施。实行计划进料，随用随到。

8、外架上铺设的木跳板应用16#铁丝绑扎固定牢固，且不允许有探头板，并应符合相关外架规定。外架不得作为材料堆积和转运使用。

9、模板堆放高度不得超过1.8m，木枋堆放高度不得超过1.5m。

施工现场应按照中建总公司CI形象工程进行设计部署；

禁止在施工现场打架斗殴；

施工材料机具应集中堆放整齐；

灭火器及其他消防器材应定点设置；

废料应集中收集存放并进行标识，不得焚烧或四处乱扔；

施工现场应做到工完场清。

模板验算选择有代表性的梁板进行验算，梁250×500，板厚100，层高2.9m

计算断面宽度250mm，高度2900mm，两侧楼板厚度100mm。

模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用40×90mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。

对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距150+500+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度22.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

二、墙模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中
c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h；

T——混凝土的入模温度，取25.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.600m；

1——外加剂影响修正系数，取1.200；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=46.550kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×46.560=41.904kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。

面板的计算宽度取0.25m。

荷载计算值q=1.2×41.904×0.250+1.40×3.600×0.250=13.831kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=25.00×1.40×1.40/6=8.17cm3；

I=25.00×1.40×1.40×1.40/12=5.72cm4；

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到从左到右各支座力分别为

最大弯矩M=0.086kN.m

最大变形V=0.485mm

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.086×1000×1000/8167=10.531N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f]，取22.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

面板最大挠度计算值v=0.485mm

面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!

四、墙模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.25×41.90+1.4×0.25×3.60=13.831kN/m

挠度计算荷载标准值q=0.25×41.90=10.476kN/m

内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

内龙骨弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到最大弯矩M=0.323kN.m

经过计算得到最大支座F=7.334kN

经过计算得到最大变形V=0.128mm

内龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.00×9.00×9.00/6=54.00cm3；

I=4.00×9.00×9.00×9.00/12=243.00cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.323×106/54000.0=5.98N/mm2

内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)内龙骨抗剪计算[可以不计算]

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×3792/(2×40×90)=1.580N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

内龙骨的抗剪强度计算不满足要求!

最大变形v=0.128mm

内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!

五、墙模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。

外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)

最大弯矩Mmax=0.641kN.m

最大变形vmax=0.181mm

最大支座力Qmax=15.768kN

抗弯计算强度f=0.641×106/8982.0=71.37N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

A——对拉螺栓有效面积(mm2)；

f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径(mm):14

对拉螺栓有效直径(mm):12

对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000

对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850

对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=15.768

对拉螺栓强度验算满足要求!

梁模板250*500计算书

模板支架搭设高度为2.6m，梁截面B×D=250mm×500mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.00m，立杆的步距h=1.60m，面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。木方40×90mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁两侧立杆间距1.50m。

梁底按照均匀布置承重杆2根计算。

模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1梁模板支撑架立面简图

按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.50+0.50)+1.402.00=18.700kN/m2

由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.50+0.7×1.40×2.00=18.160kN/m2

由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40

采用的钢管类型为
48×3.0。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=25.500×0.500×0.500=6.375kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.500×0.500×(2×0.500+0.250)/0.250=1.250kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.250×0.500=0.250kN

考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.20×6.375+1.20×1.250)=8.235kN/m

考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×1.40×0.250=0.315kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50.00×1.40×1.40/6=16.33cm3；

I=50.00×1.40×1.40×1.40/12=11.43cm4；

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到从左到右各支座力分别为

最大弯矩M=0.084kN.m

最大变形V=0.795mm

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.084×1000×1000/16333=5.143N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f]，取12.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

面板最大挠度计算值v=0.795mm

面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!

二、梁底支撑木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.187/0.500=2.374kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.37×0.50×0.50=0.059kN.m

最大剪力Q=0.6×0.500×2.374=0.712kN

最大支座力N=1.1×0.500×2.374=1.306kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.00×9.00×9.00/6=54.00cm3；

I=4.00×9.00×9.00×9.00/12=243.00cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.059×106/54000.0=1.10N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算[可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×712/(2×40×90)=0.297N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.906kN/m

最大变形v=0.677×1.906×500.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.037mm

木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!

(一)梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)

最大弯矩Mmax=0.742kN.m

最大变形vmax=5.751mm

最大支座力Qmax=1.187kN

抗弯计算强度f=0.742×106/4491.0=165.17N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

(二)梁底支撑纵向钢管计算

纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)

最大弯矩Mmax=0.208kN.m

最大变形vmax=0.497mm

最大支座力Qmax=2.552kN

抗弯计算强度f=0.208×106/4491.0=46.25N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=2.55kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力N1=2.552kN(已经包括组合系数)

脚手架钢管的自重N2=0.9×1.20×0.155×2.600=0.435kN

N=2.552+0.435=2.986kN

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；

h——最大步距，h=1.60m；

l0——计算长度，取1.600+2×0.300=2.200m；

——由长细比，为2200/16.0=138<150满足要求!

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.363；

经计算得到
=2986/(0.363×424)=19.432N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=0.200×1.200×0.240=0.058kN/m2

h——立杆的步距，1.60m；

la——立杆迎风面的间距HJ 24-2020 环境影响评价技术导则 输变电.pdf，1.50m；

lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；

风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.058×1.500×1.600×1.600/10=0.025kN.m；

Nw——考虑风荷载时TCSTE 0001—2021 污废水处理用碳源药剂.pdf，立杆的轴心压力最大值；

Nw=2.552+0.9×1.2×0.402+0.9×0.9×1.4×0.025/1.000=3.015kN

经计算得到
=3015/(0.363×424)+25000/4491=25.202N/mm2；