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贝丽中学（水贝珠宝学校）高支模施工方案

1.5《建筑施工手册》（第四版）（中国建筑工业出版社2003）

1.6深圳市建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法

2.1.1贝丽中学工程由深圳市罗湖区重建局投资兴建，深圳市建筑设计研究总院有限公司设计，深圳市华西建设监理有限公司监理，中外建南方建设有限公司施工。

本工程地处罗湖区贝丽北路和水田二街之间，由二栋组成，贝丽中学和水贝珠宝学校各一栋，两栋建筑中间为操场，采用框架—剪力墙结构；工程总用地面积19509.52㎡,总建筑面积41495.76m2，地上总建筑面积32268.25m2，地下总建筑面积9227.51m2，人防建筑面积1743㎡，设计总绿化率30%；设计总停车位173个，其中，地上21个，地下152个。贝丽中学和水贝珠宝学校地下各1层；地上：贝丽中学5层，珠宝学校12层；建筑总高度：贝丽中学，23.95米；珠宝学校，55.95米该工程主要使用功能为教学、办公及附属用房。

2.2.1贝丽中学柱、墙、梁、板结构最大截面尺寸：柱为700×1200㎜02-ZY-机电-蓝宝书.pdf，墙厚为500㎜，梁为700×1800㎜，板厚为120㎜；水贝珠宝学校梁为350*900㎜，板厚为100㎜。

本工程为全现浇砼结构，其模板采用18厚胶合板；木方采用50×100㎜；φ48×3.5钢管作支撑的方案。

4.0.1.1组织各工长、班组长熟悉图纸，对图纸进行自审，熟悉和掌握施工图纸的全部内容和设计意图。根据工程结构形式、特点以及施工组织设计中流水段的划分，结合施工方法进行模板拼装设计。模板应满足构造合理，拼缝严密，且便于组装和支拆。强度、刚度和稳定性验算符合要求。

4.0.1.2做好技术交底工作。本工程每一道工序开工前，均需进行技术交底，技术交底是施工企业技术管理的一个重要制度，是保证工程质量的重要因素，其目的是通过技术交底使参加施工的所有人员对工程技术要求做到心中有数，以便科学地组织施工和按合理的工序、工艺进行施工。

4.0.1.3技术交底工作按“三级制”进行交底，即工程技术负责人→木工工长→各班组长。工程技术负责人向专业工长进行交底要求细致、齐全、完善，并要结合具体操作部位、关健部位的质量要求，操作要点及注意事项等进行详细的讲述交底以及书面交底，班组长在接受交底后，应组织工人进行认真讨论，全面理解施工意图，确保工程的质量和进度。

为保证模板工程的施工质量，项目部抽调有多年施工经验的质检员负责现场的工程质量，保证后期的砼浇筑的成形质量。

4.0.3.1模板：鉴于材料对结构的决定性，模板材料选用优质的18mm厚的胶合板，50×100㎜木枋。材料进场时，质检员、材料员以及技术人员应对其进行验收，确保强度、刚度达到要求，模板使用前表面必须涂刷脱模剂，以增加模板的周转次数。

4.0.3.2支撑架：支撑架采用φ48*3.5钢管搭设，扣件（其质量符合GB1351规定）连接。钢管及扣件材质必须符合要求，钢管应满足抗拉强度、伸长率、屈服点等的规范要求，不得使用不合格品；扣件不得有裂纹、气孔，也不得有疏松、砂眼或其它影响使用性能的构造缺陷。

4.0.3.3对拉螺杆、螺栓、铁钉、铁丝、菱角、脱模剂、塑料套管等材料准备齐全。

根据本工程现场情况和进度控制要求，配备主要设备有：OTZ160两台塔吊，木工圆盘锯2台、平刨床机1台、压刨床机1台、手持电钻5台、手持电锯5台，其他周转设备、小型机具配套辅助设备均在施工前准备到位，并经试运转正常后安放到位。手锯、手锤、线坠、方尺、水平尺、撬棍等小型工具准备齐全。

4.0.5.1模板设计、预拼组装完成。

4.0.5.2各部位定位放线、抄平工作完成。

4.0.5.3柱墙基、施工缝处砼软弱层剔凿，并清理干净，办理交接手续。

4.0.5.4柱墙钢筋绑扎、水电管线、盒预埋等完成，并办理隐检手续。

5.1.2模板及其支架应具有足够的强度、刚度、稳定性、严密性。

预埋管、预留孔中心线位移

5.2模板安装构造要求

5.2.1必须保证结构和构件各部位形状、几何尺寸的准确，水平标高的正确性，误差应小于验收规范规定的允许值。

5.2.2安装模板必须按照施工设计要求进行，模板接缝必须严密不得漏浆，缝宽≤1.5mm，施工中模板必须先清缝拼板，铺设安装后，对于缝较宽（＞1.5mm缝）者须进行堵塞。

5.2.3整体式钢筋混凝土梁，当跨度≥4m时，安装应起拱，按照跨度的1/1000～3/1000起拱。

5.2.4安装墙模时，应从内、外角开始，向相互垂直的二个方向拼装，同一道墙（梁）的两侧模板采用分层支模时，必须待下层模板采取可靠措施固定后，方可进行上一层模板安装。

5.2.5模板组装或拆除时，指挥及操作人员必须站在可靠作业处，安装外模板时作业人员应挂牢安全带。

5.2.6装模板时，人员必须站在操作平台或脚手架上作业，禁止站在模板、支撑、脚手杆上、钢筋骨架上作业和梁底模上行走。

5.2.7施工时，应按施工荷载规定严格控制模板上的堆料及设备，当采用人工小推车运输时，不准直接在模板或钢筋上行驶，应用脚手架钢管等材料搭设小车运输道，砼泵送砼时，不得直接将砼冲击侧模，砼泵管位置下排架要适当进行加固。

5.2.8撑立柱底部应设垫板，并在纵横方向设置扫地杆。

5.2.9撑立柱应设置多道大横杆，大横杆步距为≤1.8，保持立柱的整体稳定性。

5.2.11柱的间距经计算确定，当使用钢管扣件材料时，间距不得大于1.0m，立柱的接头应错开不在同一步距和竖向接头间距大于50cm。

5.2.12保持支模系统的稳定，应在支架的两端和中间部分与工程结构进行连接。

5.2.13拆除后模板，板面如有破损，必须作好修补平整；模板在使用前必须先清理干净，均匀涂刷脱模剂，但不得涂刷过厚。

5.3.1根据图纸设计要求进行模板制作，采用现场拼装制作。

5.3.2核心筒组合大模拼缝要严密，板接缝处背面要有木方竖楞加固。

5.3.3墙模制作时，四角均采用企口连接。

5.3.4块模板制作完，按模板设计图对模板外形、尺寸、平整度、对角线进行检查，分规格平行叠放。

5.3.5有柱墙、梁板模板配板时，要对胶合板裁边处采用封口漆进行封边，以提高模板周转次数。

5.4.1墙模板安装：

5.4.1.1工艺流程：

模板制作→安装门窗洞口模板→安装一侧墙模板→穿对拉螺栓套管并固定→安装另一侧墙模板→安装对拉螺栓及背楞→安装斜撑或地锚→校正加固→办理预检。

5.4.1.2安装方法：

1）、模板安装前，要先在墙体根部四周钢筋上焊接短钢筋头，用以控制墙体断面尺寸，墙体基层不平处要先用1∶2.5水泥砂浆找平，作为模板的支承面。

2）、根据位置线先安装预留洞口、门洞口处模板，并与墙体钢筋固定。

3）、分别对模板下口和模板之间接缝处粘贴海绵胶条，先安装角模，并与墙体钢筋临时固定，再安装一侧模板，使模板稳定的坐落到基准面上，并设临时支撑。

4）、安装预制砼块或短钢筋头控制墙体断面尺寸，并预埋螺栓塑料套管。

5）、清扫墙内杂物，安装另一侧模板，依次将其余模板就位，并随时做好支撑，模板下脚要预留清扫口，浇筑砼前封闭。

6）、墙模支设时，木方竖楞间距不大于300㎜，水平钢管外楞间距不大于500㎜（上部可适当放宽），对拉螺栓间距不大于500㎜。

7）、支好的模板要及时校正加固，支撑不得支撑在外脚手架。

8)电梯井模板支撑参照墙模,两边墙沿井壁采用横杆加固.

5.4.2柱模板安装：

5.4.2.1工艺流程：

模板制作→柱模安装→柱模板校正加固→办理预检及验收。

5.4.2.2安装方法：

1）、柱模四角相邻两板采用企口连接，模板安装时，沿柱模板边线外2㎜粘贴海绵胶条进行密封。

2）、第一面模板就位后，设临时支撑或用铁丝与柱主筋临时固定，然后依次将其余三面模板就位，并做好支撑。

3）、模板就位后，及时安装竖楞和柱箍，竖楞采用木方；柱箍采用双钢管，四周采用对拉螺栓连接加固，柱断面大于600㎜时，中间加设对拉螺杆，对拉螺杆间距不大于500㎜。

4）、柱模校正和加固方法同墙模。。

5.4.3梁板模板安装：

5.4.3.1工艺流程：

1）、梁模板：梁模板制作→搭设梁模支撑→安装梁底模板→安装梁侧模→安装侧向支撑→校核梁截面尺寸并加固→预检。

2）、板模板：搭设板模支撑→安装主、次龙骨→铺设顶板模板→调整模板标高→模板清理→预检。

5.4.3.2安装方法：

1）、根据图纸设计和基层所弹梁身位置线，安装梁模支撑立杆（钢管），立杆间距纵向不大于800㎜（梁高大于800㎜时，间距不大于600㎜），横向间距不大于900㎜，对于断面较大的梁，应在梁中间沿纵向加设一排钢管顶撑。现场施工时，如方便现场搭设支撑，梁支撑间距取同板支撑间距，深梁纵向必须设三排支撑。

2）、钢管排架搭设时，尽量保证上下层立杆要垂直，梁板支撑搭设完毕，应将梁板支撑体系连成一体，每层立杆力求做到规格一致，竖横成排，合理设置水平拉杆和剪刀撑，水平拉杆间距不大于1800㎜，剪刀撑纵横间距不大于4500㎜（每道梁底不少于二道）留好施工通道。

4）、梁模安装时应遵循帮侧（模）包底（模）的原则，侧模安装宜在底模侧边粘贴海绵胶条，待梁侧模安装就位后进行临时固定。

5）、主、次梁同时支模时，应先支好主梁模板，经轴线标高检查校正无误后，加以固定。在主梁上留出安装次梁的缺口，尺寸与次梁截面相同，缺口底部加钉衬口档木，以便与次梁模板相接。

6）、板模板安装时，先在次梁（或主梁）模板的外侧弹水平线，其标高为楼板板底高减去模板厚和搁栅高度，再按墨线钉托木，并在侧板上钉竖向小木方顶住托木，然后放置搁栅，再在底部用支撑杆支牢。铺设板模板从一侧向另一侧密铺，在两端及接头处用钉钉牢，其它部位少钉，以便拆模。

7）、顶板模板檩条采用50×100㎜方木，间距不大于300㎜。为保证顶板的整体砼成型效果，将整个顶板的胶合板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证缝下有龙骨，且拼缝严密，表面无错台现象。板与柱相交、不必刻意躲开柱头，只在该处将胶合板锯开与柱截面尺寸相应缺口，下垫方木并作为柱头的龙骨。

8）、深梁模板：当深梁在700mm以上时，由于砼侧压力大，必须采用对拉螺栓将两侧模板拉紧，以防胀模，对拉螺栓间距不大于600㎜。为便于深梁钢筋绑扎，可先装一侧面侧板，钢筋绑扎好后再装另一面侧板，对拉螺栓在钢筋入模后安装，对无防水要求的部位，设塑料套管穿对拉螺栓，拆模时抽出Φ12对拉螺栓周转使用，拆模后套管洞用1：3水泥砂浆封填密实。

9）、梁板模板支好后，要及时按标高线在表面拉线找平，并加固支撑，水平拉杆一般不少于二道，第一道为扫地杆距楼面200㎜，中间拉杆间距不大于1500㎜。剪刀撑间距不大于3000㎜，且每跨梁下不少于二道剪刀撑。

5.4.4楼梯模板安装：

模板支设前，先根据层高放大样，先支基础和平台梁模板，再装楼梯斜梁或梯底模板，外帮侧板，在外帮侧板内侧弹出楼梯底板厚度线，用墙板划出踏步侧板的档木再钉侧板。对宽度大的楼梯，沿踏步中间上面设反扶梯基，加钉1～2道吊木加固。支撑系统采用可调钢支撑系统，宽大楼梯搭设满堂脚手架支撑，支模方法同梁板做法。

框架梁的不承重侧模应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，方可拆模，同时应依同条件养护的试件强度，根据跨度的不同而按下表（按设计强度的百分比）要求来强度。

按设计强度百分率（%）

平均硬化气温在25度时的拆除时间

梁侧模板→板模板→梁底模板→支柱→分类→清场

A、梁板拆除：先将支柱上可调支托松下，使龙骨与模板分离，并让龙骨降至水平拉杆上，接着拆下全部边接模板的附件，再用铁钎撬动模板，使模板降下由龙骨支撑，拿下模板和龙骨，然后拆除水平拉杆、交叉撑和支柱。

B、梁、柱模在确保表面不受损坏时方可进行拆除。先拆除斜撑，再拆除模板和对拉螺栓及附件，再用撬棍轻轻撬动模板，使之与砼分离。

C、拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的构配件及时集中统一管理，并做相应的防护处理。

D、拆除模板时，操作人员应站在安全的地方，拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。

6.3拆除支撑体系注意事项

A、拆除前应全面检查支撑体系的扣件连接、支撑体系等是否符合安全要求。

B、拆除支撑应先清除其上的杂物及地面的障碍物。

C、拆除作业应由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。水平拉杆要跟随立杆或钢门架逐层拆除。

A、楼面顶架、模板安装前，应对班组进行全面的技术安全交底，对安装方法、搭设安装顺序、技术标准、质量安全要求等做好详细的技术交底工作。

B、在支顶安装过程中，应设置防倾覆的临时措施，待其安装完毕且核正无误后才予以固定。

C、在混凝土浇筑前，必须经现场监理人员及我部检验合格后才能进模板，必须支撑牢固、稳定，不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。

7、高模板支撑系统计算

7.1.1楼板模板计算：

结构板厚150mm，层高10.10m，模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.5mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.80m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚3.5mm,截面积4.89cm2,回转半径i=1.58cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。

（1）底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值

①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m

②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.15×1.2=4.32kN/m

③钢筋荷载1.10kN/m3×1.0×0.15×1.2=0.20kN/m

④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×1.0×1.4=3.50kN/m

底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=8.38kN/m

底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q2=4.88kN/m

第一层龙骨间距L=450mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm

W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。

a.①＋②＋③＋④荷载

剪力系数KV=0.606，V1=KVq1L=0.606×8.38×450=2285N

跨中弯矩系数KM=0.077，M3=KMq2L2=0.077×4.88×4502=76091N·mm

剪力系数KV=0.606，V2=KVq2L=0.606×4.88×450=1331N

挠度系数Kυ=0.644,υ2=Kυq,2L4/(100EI)=0.644×(4.88/1.2)×4504/(100×6000×486000)=0.37mm

c.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）

计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN,计算简图如下图所示。

跨中弯矩系数KM=0.200，M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×450=315000N·mm

剪力系数KV=0.600，V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN

挠度系数Kυ=1.456，υ3=KυP,L3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×4503/(100×6000×486000)=1.14mm

比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。

Mmax=391091N·mm=0.39kN·m，σ=Mmax/W=391091/54000=7.24N/mm2

楼板底模抗弯强度σ=7.24N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

V1=2285N，V2+V3=1331+2100=3431N

比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力

Vmax=3431N=3.43kN，τ=3Vmax/（2bh）=3×3431/(2×1000×18)=0.29N/mm2

楼板底模抗剪强度τ=0.29N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

υmax=0.37+1.14=1.51mm

[υ]=450/250=1.80mm

楼板底模挠度υmax=1.51mm＜[υ]=1.80mm,满足要求。

钢管横向间距900mm,第一层龙骨间距450mm,计算跨数2跨

第一层龙骨采用木枋b=50mm,h=100mm

σ=Mmax/W=381713/83333=4.58N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=4.58N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.625，Vmax=KVqL=0.625×3.77×900=2121N=2.12kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2121/(2×50×100)=0.64N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.64N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=0.521，q’=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=4.88/1.2×450/1000=1.83kN/m=1.83N/mm

[υ]=900/250=3.60mm

第一层龙骨挠度υmax=0.17mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

钢管纵向间距900mm,计算跨数5跨。第二层龙骨采用单钢管A=489mm2；W=5080mm3,I=121900mm4

弯矩系数KM=0.171，P=1.250×3.77×900=4241N=4.24kN

Mmax=KMPL=0.171×4241×900=652690N·mm=0.65kN·m

σ=Mmax/W=652690/5080=128.48N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=128.48N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.685，Vmax=KVP=0.685×4.24×1000=2904N=2.90kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×2904/(1×2×489)=8.91N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=8.91N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=1.096，P，=1.250×1.83×900=2059N=2.06N

υmax=KυP，L3/(100EI)=1.096×2059×9003/(100×206000×121900)=0.66mm

[υ]=900/250=3.60mm

第二层龙骨挠度υmax=0.66mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.198

每根钢管承载NQK1=2.198×4.24×1000=9320N

每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=0.90×0.90×1×1000=810N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK1=9320+810=10130N

钢管重量0.0376kN/m,立杆重量=9.95×0.0376×1000=374N

水平拉杆6层,拉杆重量=6×(0.90+0.90)×0.0376×1000=406N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=6×14.60=88N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=374+406+88=868N

钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×868+10130=11172N

(2)钢管立杆长细比验算

顶部立杆段：LO=kμ1(h+2a)=1.0×1.165×(1800+2×200)=2563mm,

非顶部立杆段：LO=κ1μ2h=1.0×1.750×1800=3150mm，

钢管的i=15.80mm,λ=LO/i=3150/15.80=199.37

钢管立杆长细比199.37＜210,满足要求。

(3)钢管立杆稳定性验算

顶部立杆段：LO=κμ1(h+2a)=1.185×1.165×(1800+2×200)=3037mm，

非顶部立杆段：LO=κμ2h=1.185×1.750×1800=3733mm，

钢管的i=1.31mm,λ=LO/i=3733/15.80=236.27

=0.131,N/(A)=11172/(0.131×489.00)=175.74N/mm2

钢管立杆稳定性计算175.74N/mm2＜205N/mm2,满足要求。

钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑）,楼板厚=400mm,上部荷载为：F=11172/1000=11.17kN

（1）支承面受冲切承载力验算

σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+380)+2×(100+380)=2120mm,βh=1

(0.7βhft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×1.43+0.25×0)×1.00×2120×380]/1000=806.41kN

受冲切承载力806.41kN＞F=11.17kN,满足要求。

(2)支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2

βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×2×12155×0.02=364.65kN

支承面局部受压承载力364.65kN＞Fa=11.17kN,满足要求。

底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=50mm，h=100mm,间距450mm；第二层龙骨采用单钢管Φ48×3.5，A=489mm2；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.80m单钢管Φ48×3.5，A=489mm2。

剪刀撑设置普通型：在架体外侧周边及内部纵、横向每5m～8m，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为5m～8m。在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑，水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过8m。

7.1.2梁模板设计算:

结构楼板厚150mm，梁宽b=700mm，梁高h=1800mm，层高10.10m，模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.80m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用三根扣件式钢管支撑，横向间距400mm，纵向间距600mm，架立杆的步距h=1.80m；钢管直径48mm，壁厚3.5mm，截面积4.89cm2，回转半径i=1.58cm；钢管重量0.0376kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。

(1)梁底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值

①底侧模自重0.3kN/m2×(0.70+3.30)×1.2=1.44kN/m

②砼自重24.0kN/m3×0.70×1.80×1.2=36.29kN/m

③钢筋荷载1.5kN/m3×0.70×1.80×1.2=2.27kN/m

④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.70×1.4=1.96kN/m

梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=41.96kN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2q2=33.33kN/m

第一层龙骨间距为300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，底模宽度b=700mm。

W=bh2/6=700×182/6=37800mm3；I=bh3/12=700×183/12=340200mm4。

σ=Mmax/W=396522/37800=10.49N/mm2

梁底模抗弯强度σ=10.49N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×41.96×300=7628N

τ=3Vmax/(2bh)=3×7628/(2×700×18)=0.91N/mm2

梁底模抗剪强度τ=0.91N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=0.644,q2=33.33kN/m

υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×33.33×3004/(100×6000×340200)=0.85mm

[υ]=L/250=300/250=1.20mm

梁底模挠度υmax=0.85mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

立杆横向尺寸L2=400mm，梁宽度b=700mm；第一层龙骨采用木枋b=50mm，h=100mm。

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=41.96×300/700=17.98kN/m

P=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.15×25+0.30)+1.4×2.50=8.36kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×300/1000×8.36=1.00kN

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=2.68kN,N2=9.09kN,N3=2.68kN

Mmax=0.37kN.m,Vmax=4.58kN，F=9.09kN,υmax=0.07mm

σ=Mmax/W=0.37×106/83333=4.44N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=4.44N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

τ=3Vmax/(2bh)=3×4.58×1000/(2×50×100)=1.37N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=1.37N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

υmax=0.07mm

[υ]=L/250=400/250=1.60mm

第一层龙骨挠度υmax=0.07mm＜[υ]=1.60mm,满足要求。

第二层龙骨纵向间距600mm、计算跨数5跨；第二层龙骨采用单钢管，Φ48×3.5

W=5080.00mm3，I=121900.00mm4，A=4.89cm2；P=F=9090N=9.09kN

弯矩系数KM=0.171,Mmax=KmPL=0.171×9.09×1000×600=932634N·mm

σ=Mmax/W=932634/5080=183.59N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=183.59N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.685,Vmax=KVP=0.685×9.09=6.23kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×6.23×1000/(2×489.00)=19.10N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=19.10N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。

挠度系数K=1.096,Umax=KυPL3/(100EI)=1.096×9.09×1000×6003/(100×206000×121900)=0.86mm

[υ]=L/250=600/250=2.40mm

第二层龙骨挠度υmax=0.86mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.198,每根钢管承载NQK1=2.198×9090=19980N

每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.4×0.40×0.60×1000=336N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK1=19980+336=20316N

钢管重量0.0376kN/m,立杆重量=0.0376×8.3×1000=312N

水平拉杆5层,拉杆重量=5×1.00×0.0376=188N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×5=73N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=312+188+73=573N

钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×573+20316=21004N

(2)钢管立杆长细比验算

L0=h=1.80m,钢管的i=1.58cm,λ=L0/i=180.00/1.58=126.58

钢管立杆长细比126.58＜150,满足要求。

(3)钢管立杆稳定性验算

=0.412,P=N/(A)=21004/(0.412×489.00)=104.25N/mm2

钢管立杆稳定性计算104.25N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

钢管立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=21.00kN

（1）支承面受冲切承载力验算

σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm,βh=1.00

(0.7βhft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×1.43+0.25×0)×1.00×1020×105]/1000=107.21kN

钢管支承面受冲切承载力107.21kN＞21.00kN,满足要求。

(2)支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2

βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×2×12155×0.02=364.65kN

支承面局部受压承载力F=364.65kN＞21.00kN,满足要求。

F1=0.22γ×200/(T+15)β1β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)

F2=γH=24×梁高=24×1.80=43.20kN/m2

比较F1、F2两者取小值F=43.20kN/m2,有效压头高度=F/γ=1.80m。

荷载类型　　　　　　　标准值　单位分项系数设计值单位

①新浇混凝土的侧压力F　　　43.20　kN/m2　γG=1.2　51.84　kN/m2

②振捣混凝土产生的荷载Q2K　4.00　　kN/m2　　γQ=1.4　　5.60　kN/m2

某文教区安置房工程施工组织设计梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　57.44kN/m2

梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　43.20kN/m2

取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨，木模板厚度h=18mm

W=bh2/6=1650×182/6=89100mm3，I=bh3/12=1650×183/12=801900mm4。

σ=Mmax/W=895671/89100=10.05N/mm2

侧模抗弯强度σ=10.05N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

路桥施工施工组织设计.docx抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×94.78×300/1000=17.23kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×17.23×1000/(2×18×1650)=0.87N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.87N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。