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1.1.1葛洲坝世纪花园B2区会所工程模板支撑为12米高架模板支撑至16.55米高架模板支撑、梁截面尺寸为800*1200高架模板支撑及跨度为24米桁架高架模板支撑。

1.1.2梁截面尺寸为350*1100及800*1200高架模板支撑概况

本工程搭设架体较高，竖向荷载较大，根据岩土工程检测报告检测表明地基承载力特征值满足

施工用水、用电等已按施工组织设计总平面图布置。

本工程施工技术要求较高，材料一次性投入时间较长。选择竹胶板木楞骨模板体系，采用15mm厚900mm×1800mm胶合板作为面板，40mm×90mm方木、φ48mm×3.0mm钢管为楞骨，φ48mm×3.0mm钢管、φ14mm对拉螺栓（用于梁）作为加固系统MH／T 6049-2020《机场助航灯光回路用埋地电缆》.pdf，以φ48mm×3.0mm钢管搭设的整体扣件式满堂脚手架作为梁、板的垂直支撑系统。

脚手架搭设→模板安装→钢筋绑扎→混凝土浇筑→模板拆除→脚手架拆除

3.2.1梁板施工工艺

4.1截面为800*1200mm

4.1.1梁模板支撑参数：梁截面为800*1200mm支架支撑高度为约1216米，模板采用15mm厚胶合板作为面板，40mm×90mm方木、φ48mm×3.0mm钢管为楞骨，木方间距10cm，φ48mm×3.0mm钢管、φ14mm对拉螺栓作为加固系统，对拉螺栓水平间距450mm，对拉螺栓竖向间距600mm。梁底支撑采用三排立杆，梁底立杆横向间距（与梁截面平行方向）la=100mm、150mm、150mm、100mm，梁底立杆纵向间距（与梁截面垂直方向）lb=650mm，梁两侧立杆横向间距650mm，纵向间距900mm。

1）放出梁位置线，定好水平控制，搭设扣件式钢管架进行支撑，控制梁底标高进行横向钢管搭设，梁下设三根可带U型顶托顶托的立杆，三根立杆横向间距为100mm、150mm、150mm、100mm，纵距为900mm,可调顶托内为双钢管主龙骨，钢管顶部丝杠最大伸出长度不大于200mm。将梁底支撑方木平铺好，梁底胶合板平铺钉牢并校平校直。待楼板模板安装完成后进行梁钢筋绑扎，梁侧胶合板、

木方及钢管加固安装，梁侧采用φ14mm穿梁对拉螺栓水平间距45cm、竖向间距60cm进行加固。

2）在梁与梁、梁与柱的接槎处，必须使用50mm×50mm的木方，将阴阳角两侧的模板固定在木方上，确保阴阳角的方正和接缝的严密。梁底及梁两侧立杆均与排架相连，与梁底水平杆连接时采用双扣件。梁两侧立杆及纵向水平杆延梁方向设置剪刀撑，由底至顶连续布置。梁板混凝土浇筑前，自地下室底板至标高16.45米梁板之间受力杆件不应拆除。

3）混凝土浇筑工程中，应先浇筑梁柱节点部位，后向中推进浇筑梁。

4.1.3梁模板支撑示意图

4.212米、16米高板模支撑

4.2.1板模支撑参数：模板支架搭设高度为12米及16米，模板采用12mm厚胶合板作为面板，40mm×90mm方木、φ48mm×3.0m钢管为楞骨，木方间距300mm。立杆纵距la=900mm，立杆横距lb=900mm，大横杆第一步步距1800㎜，其余步距为1200mm,板模底部主龙骨采用可调U型托支撑，可调顶托丝杠伸出长度不应大于200mm。模扳支撑架外围整个长度和高度上连续设置剪刀撑，模板支撑架内部中间每隔5根立杆在丛、横向的整个长度和高度上分别连续设置剪刀撑；底部、顶部设置水平剪刀撑，中间的竖向剪刀撑的顶部平面内设置水平剪刀撑，水平剪刀撑间距不大于4米，剪刀撑夹角宜为45度～60度。

1）搭设扣件式钢管架，立杆纵向及横向间距为650mm，距地面200mm连续设置水平扫地杆，第一步大横杆步距1800mm，其余大横杆步距1200mm，竖向剪刀撑连续搭设与支架同步进行，竖向剪刀撑连接处连续搭设水平剪刀撑。立杆顶部采用可调U型托支撑板主龙骨，U型托伸出丝杠长度不大于200mm，U型托上部放置双钢管作主龙骨，主龙骨间距为650mm，校平标高，主龙骨上部水平放置40mm×90mm的木方作次龙骨，次龙骨间距为300mm，然后铺设12mm厚胶合板，胶合板平铺钉牢并校平校直。

2）最高一步大横杆与模板支撑点之间的距离不得大于300mm，其中立杆的连接必须采用对接，水平杆的连接采用对接，剪刀撑必须采用搭接。模板支撑架施工时与周边框架柱一步一拉结。梁板混凝土浇筑前，自地下室底板至标高16.45米梁板之间受力杆件不应拆除。梁与梁交叉处不可使用同一受力杆件。

钢筋工、模板工、混凝土工需求计划见表5.1.1人工需求计划表

钢管、木方、胶合板、扣件、混凝土需求量计划见表5.2.1材料需求计划表

表5.1.1人工需求计划表

表5.2.1材料需求计划表

φ48mm×3.0mm

本工程支架的材料、搭设、使用及拆除均应按照施工设计、国家相关范、规程及省市有关文件的规定执行。

1)脚手架钢管采用φ48㎜×3.5㎜钢管，钢管应符合现行国家标准要求，必须具有合格证和备案证，并严禁在钢管上打孔。禁止使用有明显的变形、裂纹和严重锈蚀的钢管。

3)铸铁扣件不得有裂纹、气孔、不宜有疏松、沙眼或其它客观存在影响使用性能的铸铁缺陷，并应将影响外观质量的粘沙。

4)扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。

5)扣件活动部位应能灵活转动，原转部件的两旋转面间隙应小于1mm。

6)当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应小于5mm。

7)扣件表面应进行防锈处理。

8)进场的钢管、扣件、脚手板等材料应按规范的要求进行检查验收，对不符合要求的材料不允许使用，经检查合格的钢管、扣件、脚手板应分类堆放，堆放场地不得有积水。

1)支架搭设作业必须在统一指挥下，严格按照规定的程序进行，其进度必须配合施工进度，剪刀撑、斜杆等整体拉接杆件应随搭升的架子一起及时设置，装撑拉杆件时应注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆件和架体的明显变形。

2)底立杆应按立杆接长选择不同长度的钢管交错设置，至少应有两种适合的不同长度的钢管作立杆。

3)杆件端部伸出扣件之外的长度不得小于100mm。

4）立杆底部设置钢支座，钢支座底部放置垫木25cm*300cm。

6.1.3支架拆卸作业

拆卸作业按照搭接作业的相反程序进行，并应注意以下几点：

1)连接件待其上杆件拆除完毕后方能松开拆除。

2)松开扣件时应两人协同作业，以免单人作业时闪失事故。

3)在拆除的过程中凡已松开的杆件配件应及时拆除运走，避免误扶或误靠已松脱连接的杆件，拆除的架杆、板应分段放置并及时用塔吊或人工运至地面，并按指定地点堆放、外运。

4)拆下的杆件应及时运至地面。

5)架体拆除前应检查扣件连接、连接件、支撑体系等是否符合构造要求，并应清除架体上的杂物及地面障碍物。

6)必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。

6.1.4支架验收标准规定

支架应按规范规定的时间阶段和内容进行检查与验收，其主要验收标准规定如下：

1)构架尺寸符合规范及设计要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围之内。

2)节点的连接可靠，扣件的拧紧程度应控制在拧力矩达到40～60N·m。

3)支架立杆的垂直度偏差应≤1/300,且应同时控制其最大垂直度偏差值。

4)纵向钢平杆的水平偏差应≤1/250，且全架长的水平偏差值应≤50mm。

5)作业层安全防护措施等均应符合施工设计和规范要求。

6）硬水平连接杆应在校正立杆垂直合格后固定。

7）模板支撑体系严禁和外脚手架连接，严禁用外脚手架做支撑点。

8）模板支撑立杆垂直度必须满足要求。

9)均布施工荷载（作业层上人员、器具、材料的重量）的标准值不得超过3kN/m2。

6.2.1安全注意事项

1)要有足够的牢固性，保证施工期间承受足够的荷载和气候条件影响下变形时不摇、不倾斜。

2)要有足够的面积，满足堆放运输和操作行走的要求。

3)构造简单，搭接标准，搬运方便。

4)扣件应有出厂证明和合格证，发现有脆断、折变滑丝的停用。

6.2.3脚手架支撑系统监测措施

本项目采用钢管扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装，砼浇捣前、施工过程中及砼终凝前后，必须随时监测。

1）班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。

2）日常检查，巡查的重点部位：

（1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。

（2）立杆是否悬空，连接扣件是否松动。

（3）支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。

（4）施工过程中是否有超载的现象。

（5）安全防护措施是否符合规范要求。

（6）支撑体系和各杆件是否有变形的现象。

3）在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。

4）要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开始浇砼。在浇砼过程中，由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施。构件允许偏差见表6.2.3.1

表6.2.3.1构件允许偏差

立杆钢管弯曲3m

水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m

5)支架必须对齐，同时支架间应绑撑拉固。

6)对支架架搭设人员首先检查其特殊工种上岗证，杜绝无证人员上岗操作，然后由经理部施工员对进场工人进行安全技术交底。

7)搭设支架人员必须戴安全帽，系安全带、穿防护鞋。

8)作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。

9)当有六级及六级以上大风和雾、雨天气应停止支架搭设。

10)支架使用期间，严禁拆除主节点处的纵横向水平杆、纵横向扫地杆、剪刀撑。

11)支架上进行电气、电焊作业时，必须有防火措施和专人看守

7.1.1跨度大于4m的梁、板及悬臂长度大于2米的梁，支设模板按跨度的1/1000～3/1000起拱。

7.1.2模板安装偏差应符合现行规范《混凝土结构施工工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）相关规定及本工程创优方案。

7.1.3侧模模板拆除，以砼表面及棱角不受损为原则，底模拆除应以砼强度达到《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）及相关规范规定为原则。

7.1.4模板安装应采用周边封海绵等有效措施以防止漏浆、跑浆等影响施工质量的现象发生，所有模板使用前应涂脱模剂，以免粘模。

7.1.5固定在模板上的预留洞口及预埋构件安装必须牢固，位置准确，偏差应符合国家现行的相关规范及规定的允许偏差。

7.1.6已拆除模板的构件，在砼强度达到设计强度后方可承受全部使用荷载。

7.2混凝土浇筑质量控制

7.2.1精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载。

7.2.2浇筑前，应检查模板内杂物是否清除干净。模板分项是否达到质量要求。检查模板安装是否符合工程设计的要求。各部件是否牢固，板缝是否严密。

7.2.3浇筑过程中质量控制

1)项目部管理人员全过程旁站，严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载情况严格执行混凝土浇筑方案中应急方案并停止浇筑。

2)派人检查支架和支承情况，支撑面是否发生下沉或变形，发现下沉、松动和变形情况及时反应并停止施工，待项目部管理人员处理后再进行浇筑。

3)严禁向混凝土中加水，若出现塌落度过小情况应向混凝土中添加减水剂。

5)水平结构的混凝土表面，应适时用木抹子磨平搓毛两遍以上，以防止产生收缩裂缝。

6)在混凝土浇筑时，应按照规范留置试块。

7.2.4混凝土浇筑结束后，应适时的进行覆膜养护。当气温过高时，应采取浇水养护方

式进行养护，养护时间不能少于7天。浇筑完成后，混凝土表面做好防护措施，严禁上人对混凝土表面进行破坏。

8.预防坍塌事故的安全技术措施

8.1模板支撑必须严格按照高支模施工方案施工

8.2本高支支模采用钢管扣件式架作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、的支撑材料作立柱。立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和钢管架应牢固拉接，形成整体。

8.3模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。

8.4楼面堆放模板及钢管架时，严格控制数量、质量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。

8.5在下班时对已铺好而来不及钉牢的散板等要拿起稳妥堆放，防止坍塌事故发生。

8.6拆模间歇时，应将已活动的模板、扣件、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。

8.7泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。

8.8应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。

8.9水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。

8.10模板支撑拆除前必须向监理单位报送拆除申请书，经监理同意签字后方可拆除。

8.11拆除时应采用先搭后拆，后搭先拆的施工顺序。

工程设计图纸、《施工组织设计大纲》及相关施工文件；

《建筑施工手册》2003年第4版；

《建筑施工现场管理标准（试行）》；

国家现行的规范、规程，主要包括：

《青岛市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定》

10.模板支撑架计算书

支架高度16米楼板模板计算书详附件A。

支架高度16米框架梁计算书详附件B。

附件A支架高度16米楼板模板计算书

1.方案选择及计算参数

支架的设计参数为：混凝土板厚11cm,杆纵距la=0.65m，立杆横距lb=0.65m，步距h=1.8m；立杆截面积A=424mm2；立杆的截面抵抗矩W=4.5×103mm3；立杆的回转半径i=15.9mm；钢材的抗压设计强度fc=0.215KN/mm2；弹性模量E=2.06*105N/mm2,惯性矩I=10.78cm4。

支架搭设高度16米，面板采用15mm木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：[f]=13N/mm2，抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2，木方弹性模量E=9500N/m2，胶合板弹性模量E=3500N/m2。活荷载取3KN/m2,木方间距为30cm，木方截面40mm*90mm.

取最不利架高16米计算

模板面板按3跨连续梁计算

I=65*1.2*1.2*1.2/12=9.36cm4

W=65*1.2*1.2/6=15.6m3

静荷载标准值：q1=25*0.12*0.65=1.95KN/m

活荷载标准值：
3*0.65=1.95KN/m

荷载组合值：1.2*1.95+1.4*1.95=5.07KN/m

M=0.1*5.07*0.32=0.046KN*m

f=0.046*1000*1000/15.6*1000=2.95N/mm2<[f]

Vmax=0.6*5.07*0.3=0.92KN

T=3*920/(2*650*15)=0.142N/mm2<[T]=1.4N/mm2满足要求

W=0.677*5.07*3004/(100*3500*9.36*104)=0.849mm

3.1.1钢筋混凝土自重线荷载25*0.3*0.11=0.825KN/m

3.1.2模板自重线荷载

3.1.3活荷载取值

静荷载q1=0.825+0.105=0.930KN/m

荷载组合值：1.2*0.930+1.4*0.9=2.376KN/m

I=9*4*4*4/12=48cm4

W=9*4*4/6=24cm3

3.2.1抗弯强度计算

M=0.1*2.376*0.65*0.65=0.1KN*m

f=0.1*1000*1000/24*1000=4.2N/mm2<[f]=13N/mm2

3.2.2抗剪强度计算

Vmax=0.6*2.376*0.65=0.93KN

T=3*930/(2*40*90)=0.388N/mm2<[T]=1.4N/mm2

W=0.677*2.376*6504/(100*9500*48*104)=0.63mm

水平钢管按照木方传递的集中力三跨连续梁计算，

木方传递的集中力F=2.376*0.65=1.55KN

Vmax=1.833*1550*6503/(100*2.06*105*10.78*104)=0.35mm<650/150=4.3mm

Mmax=0.267*1.55*0.65=0.269KN*m

σ=0.269*106/4.5*103=60N/mm2<205N/mm2

扣件抗滑移承载力设计值取8KN

水平钢管两端支座反力F=1.55*3=4.65KN<8KN

q1钢管自重：查表得钢管每米0.1253KN/m

取活载为3KN/mm2

6.3不考虑风荷载时荷载组合值为：

6.4立杆稳定性计算公式

长细比为
查表得φ=0.186

立杆基础底面的平均压力：

p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)

A——基础底面面积A=0.25m2

Fg——地基承载力设计值(kN/m2)；

地基承载力设计值应按下式计算

Fg=kc*Fgk=420*1=420KN/m2>37.2KN/m2

kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1

fgk——地基承载力标准值；fgk=420kpa

地基承载力的计算满足要求。

附件B支架高度9.55米、16米框架梁计算书

1.方案选择及计算参数

支架的设计参数为：取最不利架高16米，梁截面350mm*650mm计算。梁底两侧立杆横向间距取为650mm，纵向间距取650mm；梁底支撑采用三排立杆，立杆纵距la=650mm，

立杆横距lb为100mm、150mm、150mm、100mm，步距h=1.8m；取梁底两侧立杆为1号杆，梁底支撑立杆为2号杆。立杆截面积A=424mm2；立杆的截面抵抗矩W=4.5×103mm3；立杆的回转半径i=15.9mm；钢材的抗压设计强度fc=0.215KN/mm2；弹性模量E=2.06*105N/mm2,惯性矩I=10.78cm4，对拉螺栓采用直径14mm，水平间距450mm,竖向间距600mm.

面板采用15mm板，木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：[f]=13N/mm2，抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2，木方弹性模量E=9500N/m2，胶合板弹性模量E=3500N/m2。活荷载取3KN/m2,木方间距为10cm，木方截面40mm*90mm。

模板面板按3跨连续梁计算

I=65*1.5*1.5*1.5/12=18.28cm4

W=65*1.5*1.5/6=24.375cm3

静荷载标准值：q1=25*1.7*0.65=27.625KN/m

活荷载标准值：3*0.65=1.95KN/m

荷载组合值：1.2*27.625+1.4*2.7=36.93KN/m

M=0.1*40*0.1*0.1=0.04KN/m

f=0.04*1000*1000/24.375*1000=1.64N/mm2<[f]=13N/mm2满足要求

Vmax=0.6*36.93*0.1=2.216KN

T=3*3000/(2*650*15)=0.462N/mm2<[T]=1.4N/mm2满足要求

W=0.677*36.93*1004/(100*3500*18.28*104)=0.04mm

3.1.1钢筋混凝土自重线荷载

3.1.2模板自重线荷载

3.1.3活荷载取值3KN/m2

I=4*9*9*9/12=243cm4

W=4*9*9/6=54cm3

3.2.1抗弯强度计算

M=0.1*5.56*0.65*0.65=0.235KN*m

f=0.235*1000*1000/54*103=4.35N/mm2<[f]=13N/mm2

3.2.2抗剪强度计算

Vmax=0.6*5.56*0.65=2.1684KN

4.11号杆稳定性计算

4.1.1静荷载标准值：

每1米长钢管自重为：（37.67+37.67*0.8*2）（纵横立钢管）+12.95*2（直角扣件）+18.04/6（对接扣件）=0.127KN/m

模板自重q2=0.35*(0.2+1.7+0.45)*0.9=0.74KN

混凝土自重：q3=25*（0.45+0.2）*0.9*0.12（顶板）+25*1.7*0.05*0.9（主梁）=1.175+1.91=3.1KN

Ng=q1+q2+q3=2.032+0.74+3.1=5.87KN

4.1.2活荷载标准值：

取活载为3KN/mm2

Nq=3*0.9*0.75=2.025KN

4.1.3不考虑风荷载时荷载组合值为：

N=1.2*Ng+1.4*Nq=1.2*5.87+1.4*2.025=9.9KN

4.1.4立杆稳定性计算公式

长细比为
=3120/15.9=196.22查表得φ=0.186

4.22号杆稳定性计算

（1）4.2.1静荷载标准值：

每1米长钢管自重为：（37.67+37.67*0.9*2）（纵横立钢管）+12.95*2（直角扣件）+18.04/6（对接扣件）=0.134KN/m

模板自重q2=0.35*(0.25+1.7+0.1)*0.9=0.65KN

混凝土自重q3=25*0.2*0.6*0.12（顶板）+25*1.7*0.25*0.6（主梁）=0.36+6.375=6.735KN

4.2.2活荷载标准值：

取活载为3KN/mm2

Nq=3*0.35*0.9=1KN

4.2.3不考虑风荷载时荷载组合值为：

N=1.2Ng+1.4Nq=1.2*9.31+1.4*1=12.57KN

4.2.4立杆稳定性计算公式

长细比为
=3120/15.9=196.3查表得φ=0.186

水平钢管按照三跨连续梁计算

作用在水平管的线荷载：

扣件抗滑移承载力设计值取8KN,7.78KN<8KN,满足要求。

梁底水平杆与梁两侧立杆相连时采用双扣件。

7.1梁侧模荷载标准计算值

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

采用内部振捣时，新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中
——混凝土的重力密度，取25kN/m3；

t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取8h；

T——混凝土的入模温度，取30℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.7m；

1——外加剂影响修正系数，取1.2；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=42.5kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kn/m2。

7.2梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

7.2.1抗弯强度计算

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

M——面板的最大弯距(N*mm)；

W——面板的净截面抵抗矩,W=90×1.2×1.2/6=21.6cm3；

[f]——面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。

其中q——作用在模板上的侧压力50.94*0.9=45.85KN/M；

l——计算跨度(内楞间距),l=100mm；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；经计算得到，面板的抗弯强度计算值4.49N/mm2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

其中q——作用在模板上的侧压力，q=45.85N/mm；

l——计算跨度(内楞间距),l=100mm；

E——面板的弹性模量,E=3500N/mm2；

I——面板的截面惯性矩,
；

面板的最大允许挠度值,
；

面板的最大挠度计算值,
满足要求。

7.3梁侧模板内楞的计算

内楞直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。

内龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为

7.3.1内楞抗弯强度计算

其中f—内楞抗弯强度计算值(N/mm2)；

M—内楞的最大弯距(N.mm)；

工程项目临时布置施工方案W—内楞的净截面抵抗矩；

[f]—内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。

其中q—作用在内楞的荷载

l——内楞计算跨度(外楞间距),l=900mm；

内楞抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

经计算得到GBT50269-2015 地基动力特性测试规范.pdf，内楞的抗弯强度计算值7.75N/mm2；

内楞的抗弯强度验算f<[f],满足要求!