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《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；

《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；

GBT20118-2017 钢丝绳通用技术条件.pdf****村工程施工图纸。

淮南市****建筑工程有限公司的内部技术标准、工作标准、管理标准以及公司ISO9002质量体系程序文件。

****村农贸市场工程（以下简称本工程）位于****水泥厂生活区，水泥厂东大门外，道路西侧。由淮南****集团投资建设，****大学建筑设计研究院完成施工图设计，***地质勘察，****监理有限责任公司监理，淮南市****建筑工程公司承建。

三、模板及支撑系统材料选用

根据GB50204—2002对模板及支架的选材要求，模板及其支架需满足足够的承载能力、刚度和稳定性等要求。本工程模板采用18mm厚胶合板，枋木采用50×100mm2，模板支撑体系采用Ø48，t=3.5mm钢管扣件式脚手架。

为保证模板施工质量和施工进度，本工程将根据施工进度的要求，模板配备能满足2层结构施工的2套定型模板，楼梯模板每座二套，模板支撑配足2层结构施工用量。

（1）阶形基础模板每一台阶模板由四块侧板拼钉而成，其中两块侧板的尺寸与相应的台阶侧面尺寸相等；另两块侧板长度应比相应的台阶侧面长度大于150～200mm，高度与其相等地。四块侧板用木档拼成方框。上台阶模板的其中两块侧板的最下一块拼板要加长，以便搁置在下层台阶模板上，下层台阶模板的四周要设斜撑及平撑。斜撑和平撑一端钉在侧板的木档(排骨档)上；另一端顶紧在木桩上。上台阶模板的四周也要用斜撑和平撑支撑，斜撑和平撑一端钉在上台阶侧板的木档上；另一端钉在下台阶侧板的木档顶上。

　模板安装时，先在侧板内侧划出中线，在基坑底弹出基础中线。把台阶拼侧板拼成方框。然后把下台阶模板放在基坑底，两者中线互相对准，并用水平尺校正其标高，在模板周围钉上木柱。上台阶模板放在下台阶模板上的安装方法相同。

混凝土墙的模板主要由侧板、立档、牵杠、斜撑组成。

侧板可以采用长条板横拼，预先与立档钉成大块板，板块的高度一般不超过1。2m为宜。牵杠(横档)采用￠48钢管通过对拉螺杆和3形卡固定在立档外侧，从底部开始每隔0．6m一道。在牵杠与基坑侧壁之间支斜撑和平撑，内侧应沿顶板立杆设通长的扫地杆，斜撑与平撑紧顶在扫地上。当坑壁较近时，可在坑壁上立垫木、在牵杠与垫木之间用平撑支撑。根据设计计算（后附）：立档间距300，双钢管牵杠间距800，对拉螺栓间距纵横向800。

墙模板安装时，根据边线先立一侧模板，临时用支撑撑住，用线锤校正模板的垂直，然后钉牵杠，再用斜撑固定。大块侧模组拼时，上下竖向拼缝要互相错开，先立两端，后立中间部分。待钢筋绑扎后，按同样方法安装另一侧模板及斜撑等。

为了保证混凝土墙的厚度正确，防止浇筑混凝土的墙身鼓涨,在两侧模板之间可用止水型对拉螺栓(其两侧点焊定位垫片长度等于墙厚)，直径14mm的螺栓拉结两侧模板，间距不大于0.8m。螺栓要纵横排列，并在混凝土凝结后防水层施工前，将外露部分割掉，然后用防水砂浆补平。

（1）.根据测量员放出的轴线弹出柱边线，柱脚采用电焊└30×30×3角钢或Ø8圆钢定位。

（2）.根据柱断面及柱高（柱脚找平以后标高至上层板底）预先将模板钉在木楞上，并开出梁口、浇筑洞口、清扫口，以形成定型柱模板，为防止柱角漏浆，采用模板与模板、木楞与木楞双咬合。模板制作时，按不同柱编好号，分别堆放，以方便组装。

（3）用圆钢柱箍将定型模板进行固定。柱箍根据柱模的尺寸、侧压力大小等因素确定，柱箍采用方钢管，截面￠48×3.5mm，每道柱箍1根钢箍，间距450mm。

（4）柱模校正及固定。利用线锤复核校正柱模的垂直度，然后固定于四周钢管支撑架上。

（1）根据梁的断面、板厚、梁净跨定出梁底模、侧模尺寸，将模板钉在木楞上使之成型。梁下角采用模板、木楞双重咬合以防漏浆。（同柱角做法一样）。

（2）.梁模支撑及模板安装。先支钢管架，****立杆沿梁纵向间距＜1000mm，横向间距小于1200mm，小横杆间距同立杆间距。（立杆间距经计算确定附后）小横杆立杆交接处立杆加设双扣件。立杆之间必须按步距满设双向水平杆和扫地杆，梁纵向立杆设斜撑形成排架。梁底模放置于小横杆上，对准柱模梁口的位置，用扣件将梁底模固定在小横杆上，待扎完梁钢筋后吊装梁侧模。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用穿墙螺栓加固，间距为600×800，具体做法如图三—6所示。

（1）根据模板拼装图搭设楼面模板支架和模板龙骨。支架立杆与龙骨的间距，应根据楼板的砼重量与施工荷载大小，在模板结构设计中确定（详见后附设计计算书）。支架立杆立杆之间必须按步距满设双向水平杆和扫地杆，水平拉杆间距不大于3m且符合立杆间距要求。每隔两排立杆设斜撑一道，使模板支架成为排架。

（2）挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。

（3）楼面模板铺完后，应认真检查支加查否牢固。模板梁面、板面清扫干净。

楼梯底模采用胶合板，踏步侧模板和踏步档板采用18厚木板背楞为60*100，为使踏步尺寸准确，棱角分明，踏步挡板应设置拉杆或顶撑。由于浇捣砼时将产生模板上顶力，在施工时要加强对模板变形的控制。

（1）卫生间翻口模板，按图纸尺寸，用光面方条，制成定型翻口模板并留出门洞位置。数量同底板，在砼浇筑的过程复核卫生间轴线后以轴线为标准安装翻口模板。

7、菜市场及超市部分梁板模板高支撑架模板

高支撑模板除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容：

（1）.模板****的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

（2）.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

（3）.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

本工程支撑架高度为6.3m，故不考虑设置加强层。

（4）.剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

本工程按上述要求设置剪刀撑。

（5）.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。本工程采用双扣件。

（6）.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计计算尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；本工程立杆间距：板按纵横间距1m*1m设置，梁按0.8*1.2m设置（由后附计算书）。

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。本工程底层回填土分层夯实后，及时浇筑地面混凝土垫层，待混凝土强度达到要求时才可进行模板架施工。

（7）.施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，本工程采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在****上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

2、模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。

3、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。

4、拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。

六、施工质量及验收标准

2、要求严格按照月施工进度计划施工。

七、质量保证措施及施工注意事项

1、模板需通过设计计算，满足刚度，强度和稳定性要求。能可靠承受所浇砼重量、侧压力及施工荷载。

2、施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完成后，经项目部有关人员复核验收。

3、模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。

4、浇筑混凝土时，木工要有专人看模。

5、认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。

7、在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。

8、底层高支模模板架搭设范围内，地面回填土分层夯实后，必须及时浇筑地面垫层，以便保障架体立杆的支点整体稳定。

八、安全生产及文明施工

1、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶，模板联结稳固，不得空架浮搁。

2、拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。

3、拆模时应搭设脚手架。

4、废烂木枋不能用作龙骨。

5、内模板安装超过2.5m时，应搭设临时脚手架。

6、在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落。操作时必须注意下方人员动向。

7、正在施工浇筑的楼板其下一层楼板的支撑不准拆除。

8、坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。

9、材料应按编号分类堆放。

10、每次下班时保证工完场清。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):6.40；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5；

扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；

板底支撑连接方式:方木支撑；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

楼板浇筑厚度(m):0.150；

施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；

木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

二、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；

I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1=25.000×0.250×0.150=1.250kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.350×0.250=0.088kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

p1=(1.000+2.000)×1.000×0.250=0.750kN；

2.方木抗弯强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(1.250+0.088)=1.605kN/m；

集中荷载p=1.4×0.750=1.050kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.050×1.000/4+1.605×1.0002/8=0.463kN.m；

最大支座力N=P/2+ql/2=1.050/2+1.605×1.000/2=1.328kN；

方木的最大应力值σ=M/w=0.463×106/83.333×103=5.558N/mm2；

方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；

方木的最大应力计算值为5.558N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:V=1.000×1.605/2+1.050/2=1.328kN；

方木受剪应力计算值T=3×1327.500/(2×50.000×100.000)=0.398N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2；

方木受剪应力计算值为0.398N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求!

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=1.250+0.088=1.337kN/m；

集中荷载p=0.750kN；

方木最大允许挠度值[V]=1000.000/250=4.000mm；

方木的最大挠度计算值0.835mm小于方木的最大允许挠度值4.000mm,满足要求!

三、木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.605×1.000+1.050=2.655kN；

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.996kN.m；

最大变形Vmax=2.795mm；

最大支座力Qmax=11.616kN；

钢管最大应力σ=0.996×106/5080.000=196.021N/mm2；

钢管抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2；

支撑钢管的计算最大应力计算值196.021N/mm2小于钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=11.616kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板****立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板****的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：G1=0.116×7.600=0.882kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×1.000×1.000=0.350kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.200×1.000×1.000=5.000kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.232kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×1.000×1.000=3.000kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=11.679kN；

六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算

立杆计算长度L0=h+2a=1.500+0.100×2=1.700m；

L0/i=1700.000/15.800=108.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.412；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=11678.832/（0.412×489.000）=57.969N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=57.969N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

l0=k1k2(h+2a)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.011×(1.500+0.100×2)=2.036m；

Lo/i=2036/15.800=129.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.301；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=11678.832/（0.301×489.000）=79.346N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=79.346N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m):0.30；

梁截面高度D(m):0.80

混凝土板厚度(mm):0.12；

立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.80；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；

脚手架步距(m):1.5；

梁支撑架搭设高度H(m)：6.30；

梁两侧立柱间距(m):1.20；

承重架支设:木方支撑平行梁截面A；

立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；

采用的钢管类型为Φ48×3.50；

扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

模板自重(kN/m2):0.35；

钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；

新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；

振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0

木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；

木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；

钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；

钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；

面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；

面板厚度(mm)：18.0；

主楞间距(mm)：500；

次楞间距(mm)：300；

穿梁螺栓水平间距(mm)：500；

穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；

穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；

主楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度60mm；

二、梁模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为44.343kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

按以下公式计算面板跨中弯矩：

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.50×2.00×0.90=1.26kN/m；

q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；

计算跨度(内楞间距):l=300.00mm；

面板的最大弯距M=0.1×10.98×300.002=9.88×104N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=9.88×104/2.70×104=3.660N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=3.660N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×9.00×300.004/(100×9500.00×2.43×105)=0.214mm；

面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=300.000/250=1.200mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.214mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.200mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6.0×10.0×10.0/6=100.00cm3；

I=6.0×10.0×10.0×10.0/12=500.00cm4；

强度验算计算公式如下:

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.300/1=6.59kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；

内楞的最大弯距:M=0.1×6.59×500.002=1.65×105N.mm；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.65×105/1.00×105=6.5N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17.000N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=6.5N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=17.000N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×5.40×500.004/(100×10000.00×5.0×106)=0.046mm；

内楞的最大容许挠度值:[ω]=2.000mm；

内楞的最大挠度计算值ω=0.046mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.000mm，满足要求！

外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=60×100×100/6=100cm3；

I=60×100×100×100/12=500cm4；

（1）.外楞抗弯强度验算

最大弯矩M按下式计算：

其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.50×0.30/1=3.29kN；

外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=300mm；

外楞的最大弯距：M=0.175×3294.000×300.000=1.73×105N.mm

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=1.73×105/10×104=1.73N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:[f]=17.000N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=1.73N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×2.70×103×300.003/(100×10000.00×5.0×106)=0.017mm；

外楞的最大容许挠度值:[ω]=1.200mm；

外楞的最大挠度计算值ω=0.017mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.200mm，满足要求！

穿梁螺栓的直径:12mm；

穿梁螺栓有效直径:9.85mm；

穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18.000×0.500×0.300×2=5.400kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170.000×76/1000=12.920kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.400kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=300.00×18.00×18.00/6=1.62×104mm3；

I=300.00×18.00×18.00×18.00/12=1.46×105mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:1.2×（24.00+1.50）×0.30×0.80×0.90=6.61kN/m；

q2:1.2×0.35×0.30×0.90=0.11kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:1.4×2.00×0.30×0.90=0.76kN/m；

q=q1+q2+q3=6.61+0.11+0.76=7.48kN/m；

施工工艺框图跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×7.481×0.3002=0.067kN.m；

σ=0.067×106/1.62×104=4.145N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=4.145N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

JTS／T209-2020 水运工程结构防腐蚀施工规范及条文说明.pdf最大挠度计算公式如下:

q=（(24.0+1.50)×1.000+0.35）×0.30=7.76N/mm；