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地铁5号线宋家庄站医药党校

地铁5号线城建集团01标项目部

北京地铁五号线起点～宋家庄站区间明开段工程东侧区间明挖工程现已施工到第七段，第七段至第八段由于与医药党校校门主路交叉，现无法施工，给施工进度带来一定困难。由于医药党校进出校仅此一条主路，加之医药党校特殊的地理位置，改道更为困难。经项目部研究，在医药党校原主路位置架设一临时桥梁，以此来保证医药党校的正常出行及我单位的正常施工。

医药党校主路位于第七段与第八段交界处，加之我单位在此处要进行土方开挖、主体结构施工、土方回填等一系列工程，施工周期较长，加之党校出入仅此一条路，车流及人流量较大，因此在改道方案无法实施的情况下，经与党校方协商，在此处架设一临时桥梁。桥梁架设的时间长短及安全与否直接影响我单位的正常施工及医药党校的正常出行，为缺报施工进度及党校方的出行安全，特作如下方案。

DB64／T 1685-2020标准下载2.1本工程计划工期为：

工程开工日期为：2007年 月 日；

完工日期为：2006年 月 日，

（1）—，做承台为悬吊天然气管线作准备。

（2）—，悬吊天然气管线。

（3）2006年11月31日—开挖土方、钎探、验槽、主体结构施工施工完毕。

（6）—顶板防水施工及土方回填土方回填至管线底

（7），拆除天然气管线保护框架，土方回填完毕，

选用50b工字钢作为主梁，主梁间距为，主梁间采用工字钢作为支撑，支撑每隔设一道，工字钢与主梁腹板焊接，保持主梁的平面外稳定。主梁上铺厚钢板做为行车道板，钢板与主梁受压翼缘焊接牢靠。

桥梁设计跨度 ，桥面净空0.5+1.0x5+0.5=

根据桥梁设计规范及党校方的要求桥梁设计等级为公路二级。

设计荷载：公路二级荷载； 人群荷载：3.0Kn/m2

2桥梁构造形式及尺寸选定

桥梁计算跨度为，拟选定50b工字钢，工字钢间距为，则桥面行车道板计算跨度。主梁每隔设置一道横向支撑，横向支撑采用工字钢，与主梁腹板焊接，则主梁平面外计算长度为。行车道板拟采用厚钢板，钢板与主梁焊接。

2.1横向分布系数计算

由于钢板厚度较薄，主梁间的联系较弱，故横向分布系数按铰接板法进行计算，计算简图见下：

则2#梁的横向分布影响系数，影响线如下：

m2=0.5∑=0.5*1=0.5

3#,4#,5#,6# 梁的横向影响系数均为0.5。

根据桥梁通用规范：计算跨径小于等于时PK=180KN 等于或大于时，取PK=360KN 在此之间采用内插；QK=10.5KN/M

公路四级荷载均按一级的0.75*0.8倍取用

则PK=212*0.75*0.8=127.2KN

QK=10.5*0.75*0.8=6.3KN/M

则主梁内力计算：计入冲击系数0.3 及横向分布系数0.5则使用pkpm计算，输入均布荷载Q=0.5*1.3*6.3=4.095KN/M

集中荷载P=127.2*0.5*1.3=82.68KN

主梁所受钢板及支撑重力为：Q=（1*0.02*7850*9.8+33.05*9.8*1/2）/1000=1.7KN/M

| 简支梁设计 |

| |

| 构件：党校桥 |

| 日期： |

| 时间：12:33:53 |

钢梁钢材：Q345

梁跨度(m)：13.000

梁平面外计算长度(m)： 2.000

钢梁截面：普通热轧工字钢: I50b

容许挠度限值[υ]: l/180 = 72.222 (mm)

强度计算净截面系数：1.000

计算梁截面自重作用: 计算

2、简支梁自重作用计算

梁自重荷载作用计算:

简支梁自重 (KN): G =1.3190e+001;

自重作用折算梁上均布线荷(KN/m) p=1.0146e+000;

荷载编号 荷载类型 荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2

1 1 1.70 0.00 0.00 0.00

荷载编号 荷载类型 荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2

1 1 4.09 0.00 0.00 0.00

2 4 82.68 6.50 0.00 0.00

5、单工况荷载标准值作用支座反力 (压为正,单位：KN)

△　恒载标准值支座反力

左支座反力 Rd1=17.645, 右支座反力 Rd2=17.645

△　活载标准值支座反力

左支座反力 Rl1=67.957, 右支座反力 Rl2=67.957

6、梁上各断面内力计算结果

△　组合1：1.2恒+1.4活

断面号 ： 1 2 3 4 5 6 7

弯矩(kN.m)： 0.000 120.732 230.912 330.541 419.618 498.144 566.119

断面号 ： 8 9 10 11 12 13

弯矩(kN.m)： 498.144 419.618 330.541 230.912 120.732 0.000

△　组合2：1.35恒+0.7*1.4活

断面号 ： 1 2 3 4 5 6 7

弯矩(kN.m)： 0.000 93.449 177.886 253.313 319.730 377.135 425.530

断面号 ： 8 9 10 11 12 13

弯矩(kN.m)： 377.135 319.730 253.313 177.886 93.449 0.000

翼缘宽厚比 B/T=3.07 < 容许宽厚比 [B/T] =12.4

腹板计算高厚比 H0/Tw=30.86 < 容许高厚比[H0/Tw]=66.0

8、简支梁截面强度验算

简支梁最大正弯矩(kN.m)：566.119 (组合：1; 断面：7)

强度计算最大应力(N/mm2)：277.603 < f=310.000

简支梁抗弯强度验算满足。

简支梁最大作用剪力(kN)：116.314 (组合：1; 断面：1)

简支梁抗剪计算应力(N/mm2)：19.619 < fv=180.000

简支梁抗剪承载能力满足。

9、简支梁整体稳定验算

平面外长细比 λy：66.445

梁整体稳定系数φb：0.967

简支梁最大正弯矩(kN.m)：566.119 (组合：1; 断面：7)

简支梁整体稳定计算最大应力(N/mm2)：301.587 < f=310.000

简支梁整体稳定验算满足。

△　标准组合：1.0恒+1.0活

断面号 ： 1 2 3 4 5 6 7

弯矩(kN.m)： 0.000 88.740 169.488 242.245 307.009 363.782 412.563

断面号 ： 8 9 10 11 12 13

弯矩(kN.m)： 363.782 307.009 242.245 169.488 88.740 0.000

简支梁挠度计算结果:

断面号 ： 1 2 3 4 5 6 7

挠度值(mm)： 0.000 15.989 30.953 43.944 54.108 60.686 63.011

断面号 ： 8 9 10 11 12 13

挠度值(mm)： 60.686 54.108 43.944 30.953 15.989 0.000

最大挠度所在截面: 7

计算最大挠度: 63.011(mm) < 容许挠度: 72.222(mm)

简支梁挠度验算满足。****** 简支梁验算满足。******

根据桥梁设计规范，中后轮着地宽度及长度为0.6x

1平行于跨径方向的荷载分布宽度为b=b1+2h=

2垂直于板的跨径方向的荷载分布宽度

GB／T 23711.2-2019标准下载单个车轮在跨中部时a=a1+2h+l/3=0.2+2*0+1.0/3=

/3=

2）车轮在板的支撑处时：a=a1+2h+t=0.2+2*0.2=0.6

a=a1+2h+t+2x 解得 x=0.135

计算得板的分布荷载为:p=P/2ab=140/2*0.67*0.6=174.1kn/m

厚钢板的截面模量分别是：

T／CDHA504-2021 长输供热热水管网技术标准及条文说明.pdfI=bh3=1*0.023/12=*104

W=bh2=1*0.022/6=*10

=M/W=23.76*1000000/(2/3)*100000=356.4