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杭州万家星城脚手架专项施工方案

万家星城一期B标段工程

浙江众立建筑工程有限公司

一、工程概况………………………………………………………………1

DB44／T 1512-2014 再生资源 废弃家用电器拆解处理技术规范.pdf二、编制依据……………………………………………………………………1

三、施工布署……………………………………………………………………1

四、基本要求……………………………………………………………………2

五、材料选择……………………………………………………………………2

六、脚手架的构造和搭设要求…………………………………………………3

一）立杆与连墙杆…………………………………………………………3

二）大横杆…………………………………………………………………4

三）小横杆…………………………………………………………………5

四）剪刀撑…………………………………………………………………5

五）脚手片…………………………………………………………………6

六）扣件……………………………………………………………………6

七）架体防护………………………………………………………………6

七、脚手架检查与验收标准……………………………………………………7

八、脚手架的拆除………………………………………………………………7

九、安全技术措施………………………………………………………………8

十、与剪力墙连接………………………………………………………………9

十一、脚手架搭设设计…………………………………………………………9

C、转角处连梁型钢计算书……………………………………………40

杭州万家星城落地外架及普通型钢悬挑脚手架

本方案的编制以7#楼为例编制落地架和悬挑架方案，其他楼号可以参考该方案实施。

根据本工程特点，7#楼6层楼面以下采用落地式钢管脚手架，以上采用三挑工字钢悬挑脚手架，第一挑位于标准层6层楼面，第二挑位于标准层12层楼面，第三挑位于标准层18层楼面，挑架全部采用16#工字钢做结构悬挑支撑。其中18层楼面以上架体间距缩小为800，屋顶层里立杆低于大线条底部，外立杆高于大线条顶部以上。

1．施工组织设计中有关脚手架的要求，向搭设和使用人员进行安全技术交底。

3．脚手架在使用过程中不得在周边开挖基土，否则必须采取加固措施。

4．横杆、立杆必须横平竖直，间距均匀，立杆应随时用线锤校正竖直后方可固定。

5．所有扣件螺栓必须拧紧，禁止使用有裂痕和弯曲的扣件、螺栓，禁止使用不合格扣件。

6．悬挑架必须有足够的承载力、刚度和稳定性，它要承受施工过程中的各种荷载，荷载不得超过结构的允许强度，以确保安全。

1．悬挑支撑采用16#工字钢。

钢管选用外，壁厚的钢管，表面应平直光滑，无锈蚀、裂纹、分层、错位、结疤、毛刺、硬弯和深的划道，搭设前先进行保养，除锈、刷防锈漆，统一为黄色。

旧钢管的检查应符合下列规定：

a、锈蚀检查应每年一次，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在严重的部位横向截断取样检查。当锈蚀深度超过规范表序号3的规定，整批锈蚀严重的不得使用。

B、钢管弯曲变形应符合规范表序号4的规定。

扣件的验收应符合下列规定：

B、旧扣件使用前应进行质量检测，有裂缝、气孔、砂眼、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

C、新、旧扣件均应进行防锈处理。

D、扣件贴扣面应平整，活动部位应灵活，夹紧钢管时合口处最小宽度不小于。

脚手片宜采用良好的山毛竹制作成的竹串式片板，竹片不可有断裂、滑移现象。

安全网采用密目式阻燃尼龙网，必须有国家指定的监督检测部门批量验证和检验员检验合格证。

六、脚手架的构造和搭设要求:

1．脚手架立杆纵向间距≤，挑架横距为，步高，内立杆离墙，步距。

2．脚手架与建筑物的拉结采用刚性连接，垂直方向等于层高，水平方向每隔，或三跨设一拉结点；其中架体边缘及转角处范围内必须设拉结点。拉结点上下错开布置，连接点垂直于主连接点设置。具体结点做法见详图。

3．当搭至有刚性连接的构造点时，在搭设完该外架的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙体。

4．当脚手架施工操作层高出连墙体二步时，应采取临量加固措施，直到上一层连墙体固定完后，方可根据情况拆除。

5．脚手架从第二步开始设置防护栏、踢脚杆。防护栏高度为，踢脚杆高度为，顶排增设栏杆一道，其中一道，一道，防护栏杆和踢脚杆均应设在立杆内侧。外架内侧张挂主管部门认证合格的密目式安全网，安全网应用不小于18#的铅丝绑扎并张挂严密。

6.脚手架必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于处的立杆上。横向扫地杆也应采用直角扣件固定在靠紧纵向扫地杆下方的立杆上,当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于。靠边坡上方的主杆轴线到边坡的距离不应小于。对接、搭接应符合下列规定：

立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不得设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。

搭接长度不应小于，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于。

7、外立杆顶端高出大线条顶部。

8、挑架工字钢安装立杆位置处，在工字钢上表面距端头处（宽度居中）焊接ф25钢筋，伸出工字钢，以固定立杆不发生位移 (见工字钢制作图)。

9、转角处安装工字钢，立杆受力点采用ф16以上钢丝绳斜拉以承受上部施工荷载，每根立杆各设一根可用调节螺栓调节的钢丝绳。

10、在工字钢安装层面边梁（或楼板）内预埋2组ф16螺杆。工字钢伸入结构以上，用压板固定工字钢不移位。

11、第一步挑架必须用安全网毛竹片完全双层隔离，以防止物件下落。

12、悬挑架搭设顺序：工字钢安装→立杆→小横杆→大横杆→拉结杆→栏杆→脚手片→剪刀撑→围护。

1、脚手架大横杆的构造应符合以下规定：

大横杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。

1.2 大横杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定:

大横杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开的距离不应小于；各接头中必至中心至最近节点的距离不宜大于纵距的1/3。

搭接长度不应小于，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于。

1、小横杆的构造应符合以下规定：

1.1主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距离不应大于。靠墙一端的外伸长度不应大于内外立杆横向间距的，且不应大于。

1.2作业层上非主结点处的横向水平杆，宜根据支撑脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。

1．剪刀撑的构造应符合以下规定：

1.1剪刀撑的接长采用搭接，搭接长度不应小于，应采用不小于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于。

1.2剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于。

1.3剪刀撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。

1．脚手片的铺设符合以下规定：

1.1脚手片应满铺、铺稳，离开墙面120。

1.2脚手片探头应用镀锌钢丝固定在支撑杆件上。

1.3在拐角、斜道平台处的脚手片，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。

1.4脚手架脚手片应层层满铺，铺设方向垂直墙面铺设，不得留有空隙和探头板，采用18#的镀锌铁丝四点绑扎在纵向水平杆上。要求牢固，交接处平整，无探头板，不留空隙，脚手片保证完好无损，破损的及时更换。

1．扣件安装应符合以下规定：

1.1扣件规格必须与钢管外径相同。

1.2螺栓拧紧扭力距不小于40N.m，且不应大于65N.m。

1.3在主节点外固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于。

1.4对接扣件开口应朝上或朝内。

1.5各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于。

1．挑架外侧用建设主管部门认证的合格的密目式安全网封闭围护，安全网用不小于18#铅丝张挂严密。且将安全网挂在挑架立杆里侧，不得将网围在各杆件外侧。

2．挑架与建筑物间距大于处，铺设站人片。除挑架外侧、施工层设置高防护栏杆和高踢脚杆外，挑架里侧遇到临边时，也需进行相应的防护。

3．层间防护：挑架作业层和底层用合格的安全网或其他措施进行分段封闭式防护。

七、脚手架检查与验收标准：

1、脚手架需在下列阶段进行检查与验收： 　　（1）脚手架搭设前；

（2） 作业层上施加荷载前； 　　（3） 每搭设完10~高度后； 　　（4） 达到设计高度后； 　　（5） 遇有六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后； 　　（6） 停用超过一个月。 　　2、 脚手架使用中，需定期检查下列项目： 　　（1） 杆件的设置和连接，连墙件、支撑等的构造是否符合要求； 　　（2） 扣件螺栓是否松动； 　　（3） 安全防护措施是否符合要求； 　　（4） 是否超载。 　　 3、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合规范要求。

　 4、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。 5、每段挑架搭设后，由公司组织验收，内容量化，合格后挂合格牌方可投入使用。

1．拆除顺序：安全网—脚手片—剪刀撑—防护栏杆—踢脚杆—连墙杆—大横杆—小横杆—立杆。

2．斜杆、立杆、剪刀撑等接长杆件拆除，应由两个以上工人配合进行，不宜单独作业。

3．连墙体必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙体整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高度不应大于2步，如高差大于2步，应增设墙体加固。

4．当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。

5．操作者应保持高度的安全意识，站立位置以及用力均需得当。

6．翻掀脚手片应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，禁止外翻使未清除的残留物从高处坠落伤人。

7．运输至地面的杆件，及时按类堆放，整理保养。

8．脚手架拆除，应配置良好的通讯设备。

9．拆除现场必须设警戒区域，张挂醒目的警戒标志，警戒区禁止非工作人员通行和地面施工人员施工，并设专人负责警戒。

10．当天离岗时，应及时加固未拆除部位，防止留有隐患造成人为事故。

11．如遇强风、雪雨等特殊气候，不应进行脚手架拆除（禁止夜间实施拆除作业）。

12．所有高空作业人员应严格按高空作业规定执行和遵守合同安全纪律及绑扎吊运，严禁将各构配件抛掷至地面。

13．拆除前对每个操作人员必须进行安全技术交底

1、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB 5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。 安全网：全封闭张挂。安全网与安全网搭接处用18#铅丝连接在一起，要求搭接严密，不得留有空隙。安全网应张挂在外立杆内侧，脚手片不得外露。

2．高血压、心脏病、视力不良等患者及酒后的人严禁上架作业。

3．施工人员必须戴好安全帽、系安全带、穿防滑鞋。工具要妥善放在工具袋内，在脚手架上不得打闹，严禁高空抛物。脚手架搭设人员必须培训考核合格取得合格证后方可上岗。

4．遇到六级以上大风及有雾、雨、霜、雪等天气时，不得在脚手架上操作。

5．脚手架堆放重量应符合施工规范要求，脚手架上的施工荷载规定为：结构施工阶段3KN/m2。不得将模板支架、泵送混凝土的输送管等固定在脚手架上。 6．当天搭设完工后，应仔细检查岗位四周情况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复，确认无安全隐患时，方可撤离岗位。

7．离墙大于处，操作层、首层及中间每隔2排就做好一道封闭，并应封闭严密。等于或小于时底层、施工层、顶层应做好封闭。

8．作业层端部脚手片探头长度应取130，两块脚手片外伸长度的和不应大于，其两端均应与支撑杆可靠地固定严防倾翻。

9．脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于。

10、严禁将外径和的钢管混用。

11、外露杆件（包括第一排钢管）全部刷黄色油漆两道，第一步内外立杆则应刷黑黄相间色标。

12．脚手架应经有关部门专职人员检查验收合格后方可使用。

13．在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件： 　　（1） 主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆； 　　（2） 连墙件。 　　 14．在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。 　 15．工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ 46）的有关规定执行。

锚入剪力墙做法：锚入剪力墙内不小于，工字钢上下面与墙水平钢筋电焊固定，焊缝长度上下均不小于10d。

穿剪力墙做法：工字钢位置处预留高180、宽120、长240的空洞。剪力墙内做法同其他悬挑工字钢做法。

十一、脚手架搭设设计:

因本工程建筑立面及平面形式基本相同，落地架及外挑工字钢形式也基本相同，所以本设计方案以7#楼为例进行计算及布置。

第一部分：落地式脚手架计算

因本工程落地式外架是在6层楼面以下，根据施工图纸可知落地架高度为，因而落地架搭设高度为。

双排脚手架搭设高度为 ，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：横距Lb为 ，纵距La为，大小横杆的步距为；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；

采用的钢管类型为 Φ48×3；

横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；

连墙件采用一步两跨，竖向间距 ，水平间距，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；

本工程地处浙江杭州市，基本风压0.4 kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs 为0.214；

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.035；

脚手板铺设总层数:8；

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；

立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。

大横杆的自重标准值:P1=0.035 kN/m ；

脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ；

活荷载标准值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05 kN/m；

静荷载的设计值: q1=1.2×0.035+1.2×0.105=0.168 kN/m；

活荷载的设计值: q2=1.4×1.05=1.47 kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

M1max = 0.08q2 + 0.10q2l2

跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.168×1.52+0.10×1.47×1.52 =0.361 kN·m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ =Max(0.361×106,0.425×106)/4730=89.852 N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为 σ = 89.852 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

νmax = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI

其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.035+0.105=0.14 kN/m；

活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m；

最大挠度计算值为：ν = 0.677×0.14×15004/(100×2.06×105×113600)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×113600) = 2.454 mm；

大横杆的最大挠度 2.454 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！

大横杆的自重标准值：p1= 0.035×1.5 = 0.053 kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN；

活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/(2+1) =1.575 kN；

集中荷载的设计值: P=1.2×(0.053+0.158)+1.4 ×1.575 = 2.458 kN；

小横杆计算简图

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = ql2/8

Mqmax = 1.2×0.035×1.052/8 = 0.006 kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = Pl/3

Mpmax = 2.458×1.05/3 = 0.86 kN·m ；

最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.866 kN·m；

最大应力计算值 σ = M / W = 0.866×106/4730=183.099 N/mm2 ；

小横杆的最大弯曲应力 σ =183.099 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax = 5ql4/384EI

νqmax=5×0.035×10504/(384×2.06×105×113600) = 0.024 mm ；

大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.053+0.158+1.575 = 1.786 kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.024+3.135 = 3.159 mm；

小横杆的最大挠度为 3.159 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

R ≤ Rc

大横杆的自重标准值: P1 = 0.035×1.5×2/2=0.053 kN；

小横杆的自重标准值: P2 = 0.035×1.05/2=0.019 kN；

脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN；

活荷载标准值: Q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.362 kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.053+0.019+0.236)+1.4×2.362=3.677 kN；

R < 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.035/1.80]×15.80 = 2.438kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2= 0.3×8×1.5×(1.05+0.2)/2 = 2.34 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m

NG3 = 0.15×8×1.5/2 = 0.9 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2

NG4 = 0.005×1.5×15.8 = 0.118 kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.796 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ = 3×1.05×1.5×2/2 = 4.725 kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.796+ 0.85×1.4×4.725= 12.578 kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.796+1.4×4.725=13.571kN；

六、立杆的稳定性计算:

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk = 0.7 ×0.4×0.74×0.214 = 0.044 kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×0.044×1.5×1.82/10 = 0.026 kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N = 12.578 kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ = N/(φA)≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N = N'= 13.571kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；

长细比: L0/i = 196 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188

立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 12578.478/(0.188×450)+25644.058/4730 = 154.103 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 154.103 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

σ = 13570.728/(0.188×450)=160.41 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 160.41 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算:

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.358 kN；

活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.026 /(1.4 × 0.85) = 0.022 kN·m；

[H] = Hs /(1+0.001Hs)

[H] = 48.286 /(1+0.001×48.286)=46.062 m；

[H]= 46.062 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =46.062 m。

脚手架单立杆搭设高度为15.8m，小于[H]，满足要求！

八、连墙件的稳定性计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl = Nlw + N0

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.4，

Wk = 0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×0.214×0.4 = 0.055 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 5.4 m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw = 1.4×Wk×Aw = 0.417 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.417 kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf = φ·A·[f]

由长细比 l/i = 250/15.9的结果查表得到 φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；

A = 4.5 cm2；[f]=205 N/mm2；

Nl = 5.417 < Nf = 88.376,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 5.417小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

九、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg = fgk×kc = 120 kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；

脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =62.892 kPa ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.578 kN；

基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。

GB／T 39416-2020 汽车起重机燃油消耗量试验方法.pdfp=62.892kPa ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！

第二部分：悬挑工字钢脚手架计算

悬挑长度1.4米的工字钢悬挑架计算

双排脚手架搭设高度为 17.4 m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；

内排架距离墙长度为0.25 m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；

BJSYSLYG：北京市雨水利用工程实例汇编.pdf采用的钢管类型为 Φ48×3；