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XX项目J73栋型斜屋面高支模施工方案.docXX项目J73栋型斜屋面高支模施工方案
XX项目J73栋型工程，由XX房地产开发有限公司投资兴建，位于东莞市大朗镇朗常路与朗东路交汇处。
DB14／T 727-2020 农村生活污水处理技术指南 《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社；
《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社；
施工图纸、施工组织设计
1、模板：面板使用18mm厚夹板，规格为920×1820，面板下排两层80×80mm的木枋，上层枋间距300mm，下层枋间距1219mm（即架宽）。门架间距、跨距是800mm。
2、梁：梁底板和梁侧板用整块18mm厚的夹板制成。梁旁板底外侧设压脚板，梁侧板支撑间距不大于400mm，梁底板用80×80广东松枋支承；梁底的上排枋间距为300mm，板底的上排枋间距为400mm，下排枋为80×80木枋。
⑴、楼面模板、梁侧及梁底模板均采用18mm厚夹板。楼面梁板用门式架加可调托作顶架，龙骨均用80×80mm木枋，上铺18mm厚夹板。
⑵、门式架之间全部用交叉连杆连接，每层门架沿排向设置纵横水平拉杆，底部距地200mm设纵横扫地杆。
⑶、内外两侧设450交叉剪力刀撑，每隔3m设一排的剪刀撑，剪刀撑底部到地。
⑷、所有的门式架底托必须垫50×200垫木通长。
⑸、屋面梁下设置夹层梁的支撑采用80×80木枋、间距350，斜撑在夹层梁上；木枋根部翘角垫固定在夹层梁上的模板，夹层梁的支撑系统不拆除。木枋之间采用方条在木枋中部水平固定拉结。
四、门式架高支撑施工方法
⑴、门架按设计斜面坡度要求拉一条斜线，先沿屋脊梁开始排架，离柱边200mm排第一只架，每间距800mm放一只架，并拉上交叉连杆，排至梁的另一边的支承柱时，如果排架至柱的距离大于400mm时，将最后几排的门架排距由800mm调整为600mm，使最后一排排距符合要求。底层架铺设后，再架设中层或上层架，然后加顶托，大致调整高度到预定平水，在顶托上放木枋，第一层枋沿梁轴方向，第二排枋垂直梁轴方向、间距300mm。然后调整顶托高度，使梁底板调至预定高度，铺梁底板，固定梁底板，梁底板装好后再装梁侧板和楼面模板。
⑵、顺着卸屋面板坡度方向与门架的跨距方向一致的方法搭设斜板门式架。斜板门式架一般取2榀为一组，斜屋面板的梯形或三角形的斜腰边处以临斜边处200mm增设钢管立杆或门式架，第二排枋成放射状放置。第一层枋和顶托之间的三角形空隙采用三角形木楔块塞紧。三角形木楔块须按照屋面坡度预制加工好。
⑶门式脚手架支撑体系要求在底部上200mm位置用万向扣扣一道钢管拉杆，纵横各一道，以保证整体性及稳定性。在顶层架顶部下100mm纵横必须各扣一道钢管拉杆，以分散斜向压力。
⑷、在底层架横杆中央处扣一道通长拉杆，故整个支撑高度范围内设置水平拉杆如下：距楼面200mm设扫地杆，以上每个门式架设置一道水平拉杆；水平拉杆要通长设置，纵横方向均设，交接处用钢管扣扣住，在端部要顶到柱。
根据混凝土七天及二十八天抗压试件试验报告，当混凝土达到拆模强度要求后，再安排拆除模板；对板及梁部分，强度要达到75％；对悬臂部分，跨度大于8m的梁，拆模强度要达到设计强度的100％。模板拆除时，先松顶托，把顶托除下,利用原支撑体系做脚架,拆卸梁及楼面模板,最后拆除支撑体系。
⑴ 立柱就位前应放出控制线，使立柱尽量在同一直线上，以便与水平拉杆连接及使其满足间距要求。
⑵ 门架、立柱排放时要用线陀吊线，控制其垂直度。
⑶ 水平拉结施工时应做到每完一层即验收一层，检查其拉结是否牢固到位，以防“虚结”。
⑷ 所用的木料，尤其是木枋，必须于使用前严格检查其完好性，严禁使用虫蛀、腐蚀严重的枋材。
⑸ 支撑系统施工完毕后要经公司质安部验收合格后方可铺板。
安装、拆除外墙外模板时，必须确认外脚手架符合安全要求；
内模板安装高度超过2.5m时，应搭设临时脚手架；
在4m以上高空拆除模板时，不得让模板、材料自由下落，更不得大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员的动向；
正在施工浇捣的楼板其下一层楼板的支顶不准拆除；
安装夹层或夹层以上的外围墙、柱及梁模板，先搭设脚手架或安全网；
水平拉杆不准固定在脚手架或跳板等不稳定物体上。
第七节、斜屋面门架支撑系统计算书
I、斜屋面梁门架支撑系统计算书
模板支撑体系剖面图
门架排列平面示意图
梁截面宽度B：0.3m；梁截面高度D：0.5m；
楼层高度H：5.5m；结构表面要求：隐藏；
混凝土楼板厚度：120mm；梁边至板支撑距离：0.5m；
门架型号：MF1219A；
搭设尺寸为：跨距l=0.800m(根据斜屋面坡度320，取计算跨距l=1.000m。计算跨距1.0m计算依据：0.8/cos320=0.9433m)；步距=1.955m；
门架的宽度b：1219.000mm； 门架的高度h0：1930.000mm； h1：1536.000mm；
门架立杆采用Φ48 × 3.5mm钢管；立杆加强杆采用Φ26.8 × 2.5mm钢管；
门架承载力修正系数：0.9；
(三) 门架立杆(加强杆)钢管材料性能参数
屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；
抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；
(一) 梁模板荷载参数
新浇筑砼自重标准值G2k：28.3kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.77kN/m3；
根据斜屋面坡度320，砼自重标准值G2k：24/cos320=28.3kN/m3
钢筋自重标准值G3k：1.5/cos320=1.77kN/m3；
梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12kN/m2；
振捣砼对梁侧模板荷载Q2k：4kN/m2；
梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；
(二) 门架静荷载参数
水平加固杆采用Φ48 × 3.5mm钢管，1步1设；
剪刀撑采用Φ48 × 3.5mm钢管，按照4步4跨设置；
1跨1步架内包含旋转扣件4个，直角扣件1个；
附件、安全网重量(kN/m)：0.02
栏杆重量 (kN/m)：0.01
加固楞搭设形式：主楞横向设置无次楞；
面板采用桦木(垂直方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；
抗弯设计值fm：15N/mm2；弹性模量E：5400N/mm2；
材料：2根Ф48×3.5钢管；
间距(mm)：100,150*1；
屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；
抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；
(三) 加固楞支拉参数
加固楞采用穿梁螺栓支拉；
螺栓直径：M12；螺栓水平间距：450mm；
螺栓竖向间距(mm)依次是：100,150*1；
搭设形式为：单门架垂直梁轴线布置；
面板采用桦木(垂直方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；
抗弯设计值fm：15N/mm2；弹性模量E：5400N/mm2；
(二) 第一层支撑梁参数
材料：1根80×80矩形木楞；
木材品种：粗皮落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；
抗压强度设计值fc：16N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；
抗剪强度设计值fv：1.7N/mm2；
(三) 第二层支撑梁参数
材料：1根80×80矩形木楞；
木材品种：粗皮落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；
抗压强度设计值fc：16N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；
抗剪强度设计值fv：1.7N/mm2；
二、梁侧模板面板的计算
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
I = 1000×183/12= 4.860×105mm4；
W = 1000×182/6 = 5.400×104mm3；
(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k
按下列公式计算，并取其中的较小值:
F1=0.22γtβ1β2V1/2
F2=γH
根据以上两个公式计算得到：
F1=19.400 kN/m2
F2=12.000 kN/m2
新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.000 kN/m2；
砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=12.000/24.000=0.500m；
(二) 振捣砼时产生的荷载标准值Q2k
Q2k=4kN/m2；
(三) 确定采用的荷载组合
计算挠度采用标准组合：
q=12.000×1=12.000kN/m；
计算弯矩和剪力采用基本组合：
q=max（q1，q2）=18.108kN/m；
由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×12.000+1.4×4)×1=18.000kN/m；
由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×12.000+1.4×0.7×4)×1=18.108kN/m；
q=0.9×1.4×0.7×4×1=3.528kN/m；
面板承受均布荷载作用，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：
弯矩和剪力计算简图
弯矩图(kN·m)
剪力图(kN)
变形计算简图
变形图(mm)
最大弯矩 M= 0.083kN·m
最大剪力：V= 1.583kN
最大变形：ν= 0.127mm
最大支座反力：F= 2.906kN
(一) 板抗弯强度计算
σ =M/W=0.083×106/5.400×104 =1.536N/mm2
实际弯曲应力计算值 σ=1.536N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！
容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；
第1跨最大挠度为0.127mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！
第2跨最大挠度为0.017mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！
第3跨最大挠度为0.020mm，容许挠度为0.280mm，满足要求！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
三、梁侧模板支撑的计算
主楞采用2根Ф48×3.5钢管为一组，共2组。
主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=2×12.19×104= 2.438×105 mm4；
W=2×5.08×103= 1.016×104 mm3；
E=206000 N/mm2；
主楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
主楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
(a) 计算弯矩和剪力采用：q = 2.906/1=2.906 kN/m；
(b) 计算挠度采用：q = 1.835/1=1.835 kN/m；
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.906×0.4502=0.059kN.m
最大剪力 V=0.6ql=0.6×2.906×0.450=0.785kN
最大支座力 N=1.1ql =1.1×2.906×0.450=1.439kN
最大变形 ν= 0.677ql4/100EI=0.677×1.835×450.0004/(100×206000×2.438×105)=0.010mm
(1) 主楞抗弯强度计算
σ =M/W=0.059×106/1.016×104 =5.793N/mm2
实际弯曲应力计算值 σ=5.793N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
(2) 主楞抗剪强度计算
τ =VS0/Itw=0.392×1000×6946/(2.438×105×3.5)=3.194N/mm2；
实际剪应力计算值 3.194 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=120.000 N/mm2，满足要求！
最大挠度：ν =0.010mm；
容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=1.800mm；
实际最大挠度计算值: ν=0.010mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.800mm，满足要求！
穿梁螺栓型号: M12 ；查表得：
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.920 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =1.439 kN。
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.439kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.920kN，满足要求！
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
I = 300×183/12= 1.458×105mm4；
W = 300×182/6 = 1.620×104mm3；
模板自重标准值G1k=0.5×0.300=0.150 kN/m；
新浇筑砼自重标准值G2k=28.3×0.300×0.5=4.245 kN/m；
钢筋自重标准值G3k=1.77×0.300×0.5=0.266 kN/m；
永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=4.661 kN/m；
振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×0.300=0.600 kN/m；
(1) 计算挠度采用标准组合：
q=4.661kN/m；
(2) 计算弯矩采用基本组合：
q=max（q1，q2）=6.192kN/m；
由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×4.661+1.4×0.600) =5.789kN/m；
由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×4.661+1.4×0.7×0.600) =6.192kN/m；
σ ＝ M/W < [f]
计算弯矩采用基本组合:q=6.192kN/m；
面板计算跨度: l = 300mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 6.966×104/1.620×104=4.300N/mm2；
实际弯曲应力计算值 σ=4.300N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！
ν =5ql4/(384EI)≤[ν]
面板的最大挠度计算值: ν= 5×4.661×300.0004/(384×5400×1.458×105) = 0.624 mm；
实际最大挠度计算值: ν=0.624mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.200mm，满足要求！
1.第一层支撑梁的计算
支撑梁采用1根80×80矩形木楞，间距300mm。
支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=1×341.33×104= 3.413×106 mm4；
W=1×85.33×103= 8.533×104 mm3；
E=10000 N/mm2；
(一) 荷载计算及组合：
模板自重标准值G1k=0.3×(0.5×2×0.32+0.5×0.3)/0.3=0.470kN/m；
新浇筑砼自重标准值G2k=28.3×0.3×0.5=4.245 kN/m；
钢筋自重标准值G3k=1.77×0.3×0.5=0.266 kN/m；
永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=4.981 kN/m；
振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×0.3=0.600 kN/m；
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
永久荷载标准值Gkb=(25×0.18+0.5)×0.3×0.5/2=0.375 kN；
活荷载标准值Qkb=1.0×0.3×0.5/2=0.075kN；
(1) 计算弯矩和剪力时，采用由可变荷载效应控制的组合(含支撑梁自重)：
均布荷载设计值q1=0.9×(1.2×4.981+1.2×0.038+1.4×0.600)=6.176kN/m；
楼板传来集中力设计值F1=0.9×(1.2×0.375+1.4×0.075)=0.500kN；
(2) 计算弯矩和剪力时，采用由永久荷载效应控制的组合(含支撑梁自重)：
均布荷载设计值q2=0.9×(1.35×4.981+1.35×0.038+1.4×0.7×0.600)=6.627kN/m；
楼板传来集中力设计值F2=0.9×(1.35×0.375+1.4×0.7×0.075)=0.522kN；
(3) 计算挠度时，采用荷载标准值进行组合(含支撑梁自重)：
均布荷载标准值q3=4.981+0.038=5.019 kN/m；
楼板传来集中力标准值F3=0.375 kN；
根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：
弯矩和剪力计算简图
弯矩图(kN·m)
剪力图(kN)
变形计算简图
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为：
最大弯矩：M= 0.724kN.m
最大剪力：V= 1.540kN
最大变形：ν= 2.286mm
最大支座反力：F= 1.540kN
(1) 支撑梁抗弯强度计算
σ =M/W=0.724×106/8.533×104 =8.489N/mm2
实际弯曲应力计算值 σ=8.489N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
(2) 支撑梁抗剪计算
τ =VS0/Ib=1.540×1000×64000/(3.413×106×80)=0.361N/mm2；
实际剪应力计算值 0.361 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.700 N/mm2，满足要求！
(3) 支撑梁挠度计算
第1跨最大挠度为2.286mm，容许挠度为4.876mm，满足要求！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
2.第二层支撑梁的计算
支撑梁采用1根80×80矩形木楞为一组，共2组。
支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=1×341.33×104= 3.413×106 mm4；
W=1×85.33×103= 8.533×104 mm3；
E=10000 N/mm2；
取承受最大支座反力的支撑梁进行验算，支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
支撑梁所受集中荷载F：
计算弯矩和剪力时采用F1=1.540kN；
计算挠度时采用F2=1.145kN；
均布荷载取支撑梁的自重q：
计算弯矩和剪力时采用q1= 0.052kN/m；
计算挠度时采用q2= 0.038kN/m；
根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：
弯矩和剪力计算简图
弯矩图(kN·m)
剪力图(kN)
变形计算简图
变形图(mm)
最大弯矩：M= 0.523kN.m
最大剪力：V= 3.321kN
最大变形：ν= 0.729mm
最大支座反力：F= 5.656kN
(1) 支撑梁抗弯强度计算
σ =M/W=0.523×106/8.533×104 =6.134N/mm2
实际弯曲应力计算值 σ=6.134N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
(2) 支撑梁抗剪计算
τ =VS0/Ib=3.321×1000×64000/(3.413×106×80)=0.778N/mm2；
实际剪应力计算值 0.778 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.700 N/mm2，满足要求！
(3) 支撑梁挠度计算
第1跨最大挠度为0.729mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！
第2跨最大挠度为0.082mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！
第3跨最大挠度为0.729mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
六、门架立柱的稳定性计算
1.门架静荷载标准值计算
静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1 = 0.663/1.955=0.339 kN/m。
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力(kN/m)
剪刀撑采用 Φ48 × 3.5 mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：
tgα = ( 4×1.955 ) / (4×1.000 ) = 1.955
2 ×0.038× (4×1.000)/cosα/(4×1.955 ) = 0.086 kN/m；
水平加固杆采用 Φ48 × 3.5 mm钢管，按照1步1设设置，每米高的钢管重为：
0.038× (1×1.000) / (1×1.955) = 0.020kN/m；
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件4个，每米高的钢管重为：
( 1×0.0135+4×0.0145 ) / 1.955 = 0.037 kN/m；
每米高的附件重量为0.02 kN/m；
每米高的栏杆重量为0.01 kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.172 kN/m；
静荷载标准值总计为 NG = NGK1 + NGK2 = 0.512 kN/m；
2.门架立柱的稳定性计算
门架立柱的稳定性计算公式
σ = N/(kφAo)≤[f]
支撑梁传递荷载设计值： N1 =2×5.656 =11.312kN ；
门架及加固件自重荷载设计值：
N =N1+N2=11.312+2.762=14.075 kN；
其中：长度修正系数ko=1.13；
门架的高度h0=1.93m；
门架立柱换算截面回转半径i=(I/A1)1/2=1.650 cm；
门架立杆的毛截面面积A1=4.89 cm2；
门架立杆的换算截面惯性矩I=I0+I1·h1/h0=13.320 cm4；
DBJ50／T-314-2019 玻化微珠无机保温板建筑保温系统应用技术标准门架立杆的毛截面惯性矩I0=12.19 cm4；
门架加强杆的毛截面惯性矩I1=1.42 cm4；
门架加强杆的高度h1=1.536m；
门架立柱长细比λ计算值：λ=h0/i=1.93×100/1.650=116.939
门架立柱长细比λ= 116.939 小于门架立柱允许长细比 [λ] = 150，满足要求！
门架立柱轴心受压应力计算值σ=14.075×103/(0.9×0.377×9.780×102) = 42.365N/mm2；
门架立柱稳定性计算 σ = 42.365N/mm2 小于 门架立柱抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2GB51414-2020 有色金属企业节水设计标准及条文说明，满足要求！
II、 斜屋面板门架支撑系统计算书
板段：B1。斜屋面板荷载进行水平换算后，取门式架最高搭设高度5.2m和水平投影平面进行安全计算；门式架搭设跨距为0.8米，为了大横杆的验算准确、实际取门式架计算跨距为1.0米.实际搭设门式架跨距方向的门式架高度以斜屋面坡度为准。