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地下室顶板后浇带回顶安全专项施工方案

地下室顶板后浇带回顶专项施工方案工程

1、《建筑施工脚手架实用手册》

10、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》(建质[2009]87号文)

T／CPSS 1008-2020 低压电气设备电压暂降及短时中断耐受能力测试方法.pdf13、本工程施工组织设计

清远保利天汇花园三期项目位于清远市清城区凤城大桥北段东侧，本标段为29层商住楼2栋、30层商住楼1栋、30层商住楼1栋、34层商住楼1栋一层地下室。工程总地上建筑面积约116793.34m2，住宅地上面积约为92029.34m²，

地下面积约24694m²。住宅楼层数为29F/30F/30F/30F，商业为1F。

目标工程概况：保利天汇三期二标南区地下室部分顶板已浇筑完成，由于地下室设计图纸迟迟没有下达，其余部分地下室顶板还未开始正常施工；为了保障地下室顶板断口部分的结构稳定，现我司决定对地下室顶板断口部分进行回顶支撑处理，特立此专项施工方案辅助施工。

1、脚手架的设计力求做到结构安全可靠，造价经济合理。

2、确保脚手架在使用周期内安全、稳定、牢靠。

3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。

4、脚手架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。

5、顶托支撑部位必须用方木作为垫块与楼板厚地下室底板柔性连接。

6、轮扣架立杆之间、横杆之间必须要保持平行，立杆要与楼板保持垂直。

7、顶托调节一定要到位，不能出现松动现象。

1、双排脚手架搭设前，施工管理人员应按双排脚手架专项施工方案的要求对操作人员进行技术交底。

2、对进入现场的脚手架构配件，使用前应对其质量进行复检。

3、对经检验合格的构配件应按品种、规格分类放置在堆料区内或码放在专用架上，清点好数量备用；堆放场地排水应畅通，不得有积水。

4、脚手架搭设场地必须平整、坚实、有排水措施。

5、底座和垫板应准确地放置在定位线上；垫板宜采用长度不少于立杆二跨、厚度不小于50mm的木板；底座的轴心线应与地面垂直。

6、双排脚手架搭设应按立杆、横杆、斜杆、连墙件的顺序逐层搭设，底层水平框架的纵向直线度偏差应小于1/200架体长度；横杆间水平度偏差应小于1/400架体长度。

7、双排脚手架的搭设应分阶段进行，每段搭设后必须经检查验收合格后，方可投入使用。

8、双排脚手架的搭设应与建筑物的施工同步上升，并应高于作业面1.5m。

9、当双排脚手架高度H小于或等于30m时，垂直度偏差应小于或等于H/500；当高度H大于30m时，垂直度偏差应小于或等于H/1000。

10、当双排脚手架内外侧加挑梁时，在一跨挑梁范围内不得超过一名施工人员操作，严禁堆放物料。

11、连墙件必须随双排脚手架升高及时在规定的位置处设置，严禁任意拆除。

13、脚手架搭设到顶时，应组织技术、安全、施工人员对整个架体结构进行全面的检查和验收，及时解决存在的结构缺陷。

14、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。

15、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。

16、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

17、搭设脚手架人员必须持证上岗。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

18、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。混凝土输送管、布料杆、缆风绳等不得固定在脚手架上。

19、脚手架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件；如需拆除必须经修改施工方案并报请原方案审批人批准，确定补救措施后方可实施。

20、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物料。

21、严禁在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业。

22、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。

23、遇6级及以上大风、雨雪、大雾天气时，应停止脚手架的搭设与拆除作业。

（三）脚手架的搭设需严格执行该《专项施工方案》。

1、脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3091中规定的Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢的规定。每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。新钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸室温拉伸试验方法》GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130的有关规定，应涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、钢管弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。

2、扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的要求，采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品合格证。扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。新、旧扣件均应进行防锈处理。

3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。

4、可调底座的底板和可调托座托板宜采用Q235钢板制作，厚度不应小于5mm，允许尺寸偏差应为±0.2mm，承力面钢板长度和宽度均不应小于150mm；承力面钢板和丝杆应采用环焊，并应设置加劲片或加劲拱度；可调托座托板应设置开口挡板，挡板高度不应小于40mm。

5、可调底座及可调托座丝杆与螺母旋合长度不得小于6扣，螺母厚度不得小于30mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。

8、承插式钢管脚手架采用钢板热冲压整体成型的下轮扣，钢板应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235A级钢的要求，板材厚度不得小于6mm。并应经600～650℃的时效处理。严禁利用废旧锈蚀钢板改制。

9、2016年9月20日钢管脚手架立杆连接处外套管与立杆间隙应小于或等于2mm，外套管长度不得小于160mm，外伸长度不小于110mm。

10、轮扣式钢管脚手架的主要构配件的制作质量及形位公差要求，应符合《建筑施工轮扣式脚手架安全技术规范》JGJ166附录A的规定。

六、工艺流程及施工方法

（一）轮扣式脚手架施工流程

基础承载力实验、材料配备→定位设置通长垫板、底座→立杆→纵、横向扫地杆→纵、横向横杆→外斜杆→顶部安装顶托→安放方木→调紧

①定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；方木、底座应准确地放在定位线上，方木必须铺放平整，不得悬空。

②在搭设地下室层轮扣架过程中，宜先立外排，后立内排。其余按以下构造要求搭设。搭设完成后检查

③垫板尺寸采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm、宽度不小于200mm的方木或槽钢。

（二）轮扣式脚手架搭设

1、脚手架首层立杆应采用不同的长度交错布置，底层纵、横向横杆作为扫地杆距地面高度应小于或等于350mm，严禁施工中拆除扫地杆，上面各层采用统一长度立杆接长，顶部在用立杆找齐，立杆应配置可调底座或固定底座（见下图）。当地基高低差较大时，可利用立杆0.6m节点位差进行调整（见下图）。

后浇带与钢筋加工场通用立面图：

钢筋加工场横杆设置平面图：

1、脚手架搭设前，对进入现场的各种构配件应按下列规定进行检查验收，不合格的应及时清除出场

构配件应有相应的产品标识及产品质量合格证；

构配件应有相应的产品主要技术参数及产品使用说明书；

当对构配件质量有疑问时，应进行质量抽检和实验。

2、脚手架下列阶段进行检查与验收，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用:

基础完工后及脚手架搭设前；

遇有六级强风及以上风或大雨后；冻结地区解冻后；

3、架子搭设和组装完毕，使用前必须由项目经理、技术负责人、项目安全负责人、架子班长等人员组成验收小组，进行验收，并填写验收单。

4、验收时应具备下列文件

根据编制依据相关文件规范、标准要求所形成的施工组织设计文件；

专项施工方案及变更文件；

脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标*；

脚手架工程的施工记录及质量检查记录；

脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录；

脚手架工程的施工验收报告。

5、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。

(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠，钢丝绳是否松动、断股等；

(2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；

(3)地基是否积水，底座是否松动；

(4)杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；立杆是否悬空；

(5)垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格；

(6)搭设脚手架时，应有保证安全上下的爬梯或斜道，严禁攀登架体上下。

(7)扣件螺栓是否松动；

(9)悬挑脚手架的悬挑支承结构及与建筑物的连接固定应符合设计和相应规范的规定，锚固装置是否松动、脱落。

6、脚手架检查验收严格按照《建筑施工安全检查标准》JGJ59的检查评分表进行。

7、脚手架使用期间的检查

(1)脚手架使用期间必须设专人经常检查，当其从安全维护架转换为装饰施工时，必须及时进行检查，符合要求后，必须经过项目技术负责人（项目经理）签字批准，才能使用。

(2)检查后不合格部位必须及时修复或更换，符合规定后，方准许继续使用。

8、脚手架必须验收检查合格后办妥脚手架验收手续，在脚手架醒目处挂上脚手架验收合格牌后，方可投入使用。

9、架体内必须做到每层封闭（即进行隔离），且不能大于4步。

10、施工人员必须严格执行《建设工程施工安全技术操作规程》。

一、专职安全生产管理人员

**鹏（生产经理）——组长，负责协调指挥工作；

赖景培（栋号长）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；

王传高（安全员）——组员，负责现场安全检查工作；

莫毅洪（架子工班长）——组员，负责现场具体施工；

1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。

2、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。

【计算书】轮扣式脚手架计算书

承载能力极限状态

q=1.2×(Gkhg/lb+Gkjb×la)+1.4×Gkjj×la=1.2×(0.048/1.20+0.350×1.20)+1.4×3.000×1.20=5.592kN/m

正常使用极限状态

q'=Gkhg/lb+Gkjb×la+Gkjj×la=0.048/1.20+0.350×1.20+3.000×1.20=5.592kN/m

计算简图如下：

Mmax=qlb2/8=5.592×1.202/8=1.007kN.m

σ=Mmax/W=1.007×106/5080=198.142N/mm2≤[f]=205N/mm2

νmax =5q'lb4/(384EI)=5×4.060×12004/(384×206000×121900)=4.365mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[1200/150，10] =8mm

承载能力极限状态

R1=R2=qlb/2=5.592×1.20/2=3.355kN

正常使用极限状态

R1'=R2'=q'lb/2=4.060×1.20/2=2.436kN

4、横杆接头焊接剪切强度验算

τ端部= qlb/2=5.592×1.20/2=3.355kN≤[τ]=25kN

5、下碗扣组焊后剪切强度验算

τ端部=qlb/2+1.2×Gkzg×la=5.592×1.20/2+1.2×0.048×1.20=3.424kN≤[τ]=60kN

1、结构自重标准值NG1k

(1)、立杆的自重标准值NG1k1

外立杆：NG1k1=H×Gkl/3.00=46.100×0.165/3.00=2.536kN

内立杆：NG1k1=2.536kN

(2)、纵向横杆的自重标准值NG1k2

外立杆：NG1k2=Gkzg×(n+1)=0.048×(37.00+1)=1.824kN

内立杆：NG1k2=1.824kN

(3)、横向横杆的自重标准值NG1k3

外立杆：NG1k3=Gkhg×(n+1)/2=0.048×(37.00+1)/2=0.912kN

内立杆：NG1k3=0.912kN

结构自重标准值NG1k总计

外立杆：NG1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3=2.536+1.824+0.912=5.272kN；

内立杆：NG1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3=2.536+1.824+0.912=5.272kN；

2、构配件自重标准值NG2k

(1)、脚手板的自重标准值NG2k1

外立杆：NG2k1=(n+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(37.00+1)×1.20×1.20×0.350×1/1/2=9.576kN；

1/1表示脚手板1步1设

内立杆：NG2k1=9.576kN；

(2)、栏杆挡脚板挡脚板的自重标准值NG2k2

外立杆：NG2k2=(n+1)×la×Gkdb×1/2 =(37.00+1)×1.20×0.140×1/2=3.192kN；

1/2表示挡脚板2步1设

(3)、围护材料的自重标准值NG2k3

NG2k3=Gkmw×la×H =0.010×1.20×46.10=0.553kN；

构配件自重标准值NG2k总计

外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=9.576+3.192+0.553=13.321kN；

内立杆：NG2k=NG2k1=9.576=9.576kN；

单立杆施工活荷载计算

外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2= 1.20×1.20×(1.00×3.00)/2=2.160kN；

内立杆：NQ1k=2.160kN；

不组合风荷载作用下单立杆轴向力：

外立杆：N =1.2×(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(5.272+13.321)+1.4×2.160=25.335kN

内立杆：N =1.2×(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(5.272+9.576)+1.4×2.160=20.841kN

1、立杆长细比验算

连墙件竖直距2h<4.2m，l0=2h×0.85

长细比λ=l0/i=2040/15.800=129.114≤230

查规范表D得，φ= 0.401

2、立杆稳定性验算

立杆的轴心压力设计值 N =1.2×(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(5.272+13.321)+1.4×2.160=25.335kN

σ=N/(φA) =25335.24/(0.401×489.00)=129.203N/mm2≤ [f]=205N/mm2

六、脚手架搭设高度验算

七、可调底座承载力验算

由立杆稳定性一节可知可调底座最大受力：

Rmax=N =25.335kN≤[N]=30.00kN

八、脚手架材料用量计算

四、板底纵向支撑次楞验算

G1k=Nc=0.033kN/m；

G2k= g2k×lb/(n4+1)= 0.35×0.9/(0+1)=0.315kN/m；

Q1k= q1k×lb/(n4+1)= 3×0.9/(0+1)=2.7kN/m；

Q2k= q2k×lb/(n4+1)= 1×0.9/(0+1)=0.9kN/m；

板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算。

满堂支撑架平台上无集中力

q1=1.2×(G1k+G2k)= 1.2×(0.033+0.315)=0.418kN/m

q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(2.7+0.9)=5.04kN/m

q=q1+q2=0.418+5.04=5.458kN/m

Mmax=ql2/8=5.458×0.92/8=0.553kN·m

Rmax=ql/2=5.458×0.9/2=2.456kN

Vmax=0.5q1la +0.5q2la =0.5×0.418×0.9+0.5×5.04×0.9＝2.456kN

τmax＝2Vmax/A=2×2.456×1000/424=11.585N/mm2≤[τ]=125N/mm2

σ=Mmax/W=0.553×106/(4.49×103)=123.163N/mm2≤[f]=205N/mm2

满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算

q=1.2×(G1k+G2k)+1.4×(Q1k+Q2k)= 1.2×(0.033+0.315)+1.4×(2.7+0.9)=5.458kN/m

q2=1.4×F1=1.4×1=1.4kN

Mmax=0.868kN·m

Rmaxf=3.156kN

Vmaxf=3.156kN

τmax＝2Vmax/A=2×3.156×1000/424=14.887N/mm2≤[τ]=125N/mm2

σ=Mmax/W=0.868×106/(4.49×103)=193.318N/mm2≤[f]=205N/mm2

满堂支撑架平台上无集中力

q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k= 0.033+0.315+2.7+0.9=3.948kN/m

R'max= q'/2=3.948/2=1.974kN

νmax=5q'l4/(384EI)=5×3.948×(0.9×103)4/(384×2.06×105×10.78×104)=1.519 mm≤min{900/150，10}=6mm

满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算

q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k= 0.033+0.315+2.7+0.9=3.948kN/m

q2=F1=1kN

R'maxf=2.277kN

νmax=2.197 mm≤min{900/150，10}=6mm

横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下简支梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。

满堂支撑架平台上无集中力

q=1.2×Nz=1.2×0.033=0.0396kN/m

q'=Nz=0.033kN/m

p=Rmax/2=2.456/2=1.228kN

p'=R'max/2=1.974/2=0.987kN

Mmax=0.004kN·m

Rmaxf=0.018kN

Vmaxf=0.018kN

τmax＝2Vmax/A=2×0.018×1000/424=0.085N/mm2≤[τ]=125N/mm2

σ=Mmax/W=0.004×106/(4.49×103)=0.891N/mm2≤[f]=205N/mm2

νmax=0.013 mm≤min{900/150，10}=6mm

满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算

q=1.2×Nz=1.2×0.033=0.0396kN/m

q'=Nz=0.033kN/m

p=Rmax/2=2.456/2=1.228kN

p'=R'max/2=1.974/2=0.987kN

p2=Rmaxf/2=3.156/2=1.578kN

JT／T 678-2019标准下载 p2'=R'maxf/2=2.277/2=1.138kN

Mmax=0.004kN·m

Rmaxf=0.018kN

Vmaxf=0.018kN

τmax＝2Vmax/A=2×0.018×1000/424=0.085N/mm2≤[τ]=125N/mm2

σ=Mmax/W=0.004×106/(4.49×103)=0.891N/mm2≤[f]=205N/mm2

νmax=0.013 mm≤min{900/150DL／T 1649-2016 配电网调度控制系统技术规范，10}=6mm

按上节计算可知，可调托座受力