标准规范下载简介：
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6 工字钢悬挑脚手架计算书模板.docx1 立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.12+1.5×1/2×0.033/1.8)×17.7=2.37kN
604 中型砌块墙体砌筑施工工艺 单内立杆：NG1k=2.37kN
2 脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(17.7/1.8+1)×1.5×0.85×0.1×1/2/2=0.319kN
1/2表示脚手板2步1设
单内立杆：NG2k1=0.319kN
3 栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(17.7/1.8+1)×1.5×0.16×1/2=1.2kN
1/2表示挡脚板2步1设
4 围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.085×1.5×17.7=2.257kN
5 构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.319+1.2+2.257=3.776kN
单内立杆：NG2k=NG2k1=0.319kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×lb×(nzj×Gkzj)/2=1.5×0.85×(2×2)/2=2.55kN
内立杆：NQ1k=2.55kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.3×(NG1k+ NG2k)+1.5×NQ1k=1.3×(2.37+3.776)+ 1.5×2.55=11.814kN
单内立杆：N=1.3×(NG1k+ NG2k)+1.5×NQ1k=1.3×(2.37+0.319)+ 1.5×2.55=7.32kN
4.7 立杆稳定性验算
4.7.1 立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m
长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132
查《规范》表A得，φ=0.188
4.7.2 立杆稳定性验算
单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.37+3.776+2.55=8.695kN
单立杆的轴心压力设计值N=1.3(NG1k+NG2k)+1.5NQ1k=1.3×(2.37+3.776)+1.5×2.55=11.814kN
Mwd=φwγQMwk=φwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.6×1.5×(0.05×1×0.636×1.5×1.82)=0.139kN·m
σ=γ0[N/(φA)+ Mwd/W]=1×[11813.614/(0.188×424)+139093.2/4490]
=179.182N/mm2≤[f]=205N/mm2
4.8 连墙件承载力验算
Nlw=1.5×ωk×1×h×2×la=1.5×0.636×1×1.8×2×1.5=5.152kN
长细比λ=l0/i=900/15.9=56.604，查《规范》表A.0.5得，φ=0.832
(Nlw+N0)/(φAc)=(5.152+3)×103/(0.832×424)=23.109N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=5.152+3=8.152kN≤0.9×12=10.8kN
4.9.3荷载布置参数
q'=gk=0.205=0.205kN/m
第1排：F'1=F1'/nz=8.7/1=8.7kN
第2排：F'2=F2'/nz=8.7/1=8.7kN
q=1.3×gk=1.3×0.205=0.267kN/m
第1排：F1=F1/nz=11.81/1=11.81kN
第2排：F2=F2/nz=11.81/1=11.81kN
σmax=γ0Mmax/W=1×22.132×106/141000=156.961N/mm2≤[f]=215N/mm2
τmax=69.738N/mm2≤[τ]=125N/mm2
νmax=5.365mm≤[ν]=2×lx/250=2×1850/250=14.8mm
3.9.5 下撑杆件验算
下撑杆件角度计算：
β1=arctanL1/L2=arctan(500/300)=59.036°
下撑杆件支座力：
RX1=nzR3=1×83.018=83.018kN
NXZ1=RX1/tanβ1=83.018/tan59.036°=49.811kN
下撑杆件轴向力：
NX1=RX1/sinβ1=83.018/sin59.036°=96.814kN
下撑杆件的最大轴向拉力NX=max[Nx1...Nxi]=96.814kN
L01=(L12+L22)0.5=(5002+3002)0.5=583.095mm
下撑杆长细比：
λ1=L01/i=583.095/15.2=38.362
轴心受压稳定性计算：
γ0NX1/(φ1Af)=1×96814.361/(0.759×1430×205)=0.435≤1
对接焊缝验算：
σ=γ0NX/(lwt)=1×96.814×103/A=1×96.814×103/1430=67.702N/mm2≤fcw=140N/mm2
4.9.6 悬挑主梁整体稳定性验算
压弯构件强度：σmax=γ0[Mmax/(γW)+N/A]=1×[22.132×106/(1.05×141×103)+49.811×103/2611]=168.564N/mm2≤[f]=215N/mm2
受弯构件整体稳定性分析：
γ0Mmax/(φb'Wxf)=1×22.132×106/(0.853×141×215×103)=0.856≤1
4.9.7 锚固段与楼板连接的计算
锚固点压环钢筋受力：N/2 =59.208/2=29.604kN
压环钢筋验算：
σ=γ0N/(4A)=γ0N/πd2=1×59.208×103/(3.14×202)=47.116N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2
注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度
2 主梁锚固点部位楼板负弯矩配筋计算
由于主梁内锚固点处支座反力R1≥0，此时楼板锚固点处受压，不受负弯矩作用，不需进行配筋验算
3 边梁配筋及抗剪验算
由于主梁外锚固点处支座反力R2≤ 0，此时边梁不受压力作用，不需进行配筋验算。
5 三排杆架体计算示例
三排杆时因内外立杆计算方式与前述一致，中间立杆受力有所不同，根据组合风荷载作用下单立杆轴向力中已列明中间立杆计算受力，其中中间立杆及内部立杆底部压力均小于外部立杆压力，因此计算时轴压力均采用外立杆轴压力，进而复核悬挑工字钢受力，以下仅就与前述内容不同之处的工字钢复核进行论述。
q'=gk=0.205=0.205kN/m
第1排：F'1=F1'/nz=5.8/1=5.8kN
第2排：F'2=F2'/nz=9.1/1=9.1kN
第3排：F'3=F3'/nz=8.1/1=8.1kN
q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m
第1排：F1=F1/nz=7.2/1=7.2kN
第2排：F2=F2/nz=11.4/1=11.4kN
第3排：F3=F3/nz=11.5/1=11.5kN
σmax=Mmax/W=22.048×106/141000=156.368N/mm2≤[f]=215N/mm2
τmax=30.839N/mm2≤[τ]=125N/mm2
νmax=7.465mm≤[ν]=2×lx/360=2×2650/360=14.722mm
5.4.4 支座反力计算
5.5 下撑杆件验算
下撑杆件角度计算：
β1=arctanL1/L2=arctan(1000/1100)=42.274°
下撑杆件支座力：
RX1=nzR3=1×49.352=49.352kN
NXZ1=RX1/tanβ1=49.352/tan42.274°=54.287kN
下撑杆件轴向力：
NX1=RX1/sinβ1=49.352/sin42.274°=73.367kN
下撑杆件的最大轴向拉力NX=max[Nx1...Nxi]=73.367kN
L01=(L12+L22)0.5=(10002+11002)0.5=1486.607mm
下撑杆长细比：
λ1=L01/i=1486.607/15.2=97.803
轴心受压稳定性计算：
NX1/(φ1Af)=73366.574/(0.575×1430×205)=0.435≤1
对接焊缝验算：
σ=NX/(lwt)=73.367×103/A=73.367×103/1430=51.305N/mm2≤fcw=185N/mm2
5.6 悬挑主梁整体稳定性验算
压弯构件强度：σmax=[Mmax/(γW)+N/A]=[22.048×106/(1.05×141×103)+54.287×103/2610]=169.722N/mm2≤[f]=215N/mm2
受弯构件整体稳定性分析：
Mmax/(φb'Wxf)=22.048×106/(0.853×141×215×103)=0.853≤1
5.7 锚固段与楼板连接的计算
5.7.1 压环钢筋验算如下
锚固点压环钢筋受力：N/2 =19.08/2=9.54kN
压环钢筋验算：
σ=N/(4A)=N/πd2=19.08×103/(3.14×202)=15.183N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2
注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度
5.7.2 主梁锚固点部位楼板负弯矩配筋计算
由于主梁内锚固点处支座反力R1≥0，此时楼板锚固点处受压，不受负弯矩作用，不需进行配筋验算。
5.7.3 边梁配筋及抗剪验算
由于主梁外锚固点处支座反力R2≤ 0，此时边梁不受压力作用，不需进行配筋验算。
6 阳角B做法架体计算示例
立杆、横杆的受力以及荷载计算与第3章一致，此处重点计算卸荷后立杆稳定性以及联梁工字钢及工字钢受力计算。
6.1.2 立杆荷载参数
6.1.3 外排立杆纵距
6.2 主梁布置及锚固参数
6.3.1 第一排立杆处的联梁计算
计算简图如下：
q'=gk=0.205kN/m
R'=F1'=8kN
q=1.3×gk=1.3×0.205=0.267kN/m
R=F1=11kN
σ=Mmax/W=3.003×106/(141×103)=21.298 N/mm2≤[f]=205 N/mm2
Vmax=9.043kN
νmax=0.198 mm≤[ν]＝la/250=1382/250=5.528mm
截污沟工程围堰专项施工方案 正常使用极限状态下：
R'1A=7.702kN；
R'1B=6.373kN；
R'1C=7.108kN；
R'1D=7.74kN；
华北电力大学图书馆主体建筑工程施工组织设计 承载能力极限状态下：
R1A=10.573kN；