标准规范下载简介：

内容预览由机器从pdf转换为word，准确率92%以上，供参考

5 地铁车站地连墙钢筋笼吊装计算书模板.docx

Wy总=2Wy=2×46.5=3

iy总= ==7.3cm

λx总=L0/ix总=450/12.52=35.94＜[λ]=150可

λy总=L0/iy总=450/7.3=61.64

CJJ 11-2011(2019年版) 城市桥梁设计规范(完整正版、清晰无水印).pdfλ1=50/iy=50/2.5=20＜[λ]=40可

Y—Y轴的长细比核算：

λHY=√(λy总)2+(λ1)2==64.75＜[λ]=150可

3、扁担梁的内力验算（考虑附加动力系数1.2）

g总=×1.2=2×380.8×1.2=913.92N/m=0.914N/mm

由扁担梁自重产生的跨中弯矩：

MX=g总L02/8=0.914×4500*4500/8=2313562.5N∙mm

My=Mx/10=231356.25N∙mm

钢筋笼对扁担梁的轴向压力N

N=Q×1.5/tanａ=1/2×37×10×1.5/tan30=480.94KN

4、扁担梁的稳定性计算

N′EX=π2EA总/λx总2=π2×206×1000×9700/35.942=15252537.6N

由于此扁担梁受弯矩很小，单肢肢长的长细比亦很小，单肢稳定性验算可以从略。

4.2.4钢丝绳的确定

每根钢丝绳的拉力：

S=（Q/n）×（1/sinβ）

其中：Q——362.6KN，以最重钢筋笼37T计算；

n——为钢丝绳根数；取4根；

β——为钢丝绳分支与水平线间夹角。取60度

每根钢丝绳的拉力：S=（Q/n）×（1/sinβ）=（362.6/4）×（1/sin60）=104.68KN；

对照《重要用途钢丝绳》（GB/T8918—2006）表11中钢丝绳的主要技术规格，公称直径φ38mm、结构为6×37（钢芯）、抗拉强度为1570mpa的钢丝绳破断拉力总和为807KN。考虑到钢丝绳荷载不均匀影响需乘上一个安全系数C，则：钢丝绳破拉力P=换算系数C（C取0.85）乘以钢丝绳的破断拉力总和,

即P=807×0.85=685.95KN，选用φ的钢丝绳的安全系数为：

K=685.95/104.68=6.55＞3～6。

因此选用φ的钢丝绳符合安全要求。

卸扣的选择按主副吊钢丝绳最大受力来确定。

最大受力在钢筋笼吊成垂直完成后，两个卸扣承受37吨钢筋笼（含工索具）的重量。

此时铁扁担上部卸扣所受荷载P=37T/2 =18.5T，选用高强卸扣25T：2只。

主吊吊点共4个卸扣承受37吨钢筋笼（含工索具）的重量，每个卸扣承受荷载P=37/4=9.25T，采用20T卸扣：4只。

最大受力在上部钢筋笼起吊至60o时，副吊承受钢筋笼（含工索具）的重量的60%，Q=37*60%=22.2T。

此时铁扁担上部卸扣所受荷载P=Q/2 =11.1T，选用高强卸扣20T：2只。

副吊吊点共4个卸扣承受荷载Q，每个卸扣承受荷载P=Q/4=5.55T，采用12T卸扣：4只。

4.3 吊点位置的选择

如果吊点的位置计算不准确，钢筋笼会产生较大的挠曲变形，使焊缝开裂，整体结构散架，无法起吊。因此吊点位置的确定是吊装过程的一个关键步骤，本工程采用八点吊法施工，下面分横向吊点和纵向吊点进行阐述。

根据弯矩平衡定律，正负弯矩相等时所受弯矩变形最小的原理，计算如下：

q为均布荷载，M为弯矩。

故：L2=2L1，2 L1+ L2=L（L为钢筋笼宽），可得L1=，L2=，故可知横向吊点按左右位置为宜。

为了保持钢筋笼起吊时的平稳，横向吊点的选取也很重要，该工程以6米幅宽连接幅的钢筋笼为例来说明：

主桁架设置按经验系数0.207×幅宽计算，但由于一侧有锁口管，重量不是均匀分布，因此将每米锁口管的重量按钢筋笼的重量折合成幅宽，最后按钢筋笼主筋间距做小的调整，按照6m长标准幅计算,即得到：

如钢筋笼预埋钢板分布不均匀（一侧大钢板，一侧小钢板），可做小的调整。

本车站地下连续墙钢筋笼的吊装按八点吊装考虑，吊点设于桁架筋上。

根据弯矩平衡定律，正负弯矩相等时所受弯矩变形最小的原理，计算如下：

q为均布荷载，M为弯矩。

故：L2=1,1+3L2=H（H为钢筋笼高）

计算得：L1=0.095H，L2=0.27H

以钢筋笼高33m为计算，可知L1=3.135m，L2=8.91m；因此，地连墙按八点吊装考虑时，按以上计算结果设吊点钢筋笼所受弯矩最小。

本工程共有“Z”型和“L”型共八幅异型转角幅，Z型墙钢筋笼计划分为2个L型钢筋笼，因此主要计算L型地连墙钢筋笼吊点位置。首先计算出重心在横截面上的位置，然后再用直角坐标方法得出主、副吊点在横截面上的位置。

由于转角幅钢筋笼横向吊点与平笼布置有区别，转角笼垂心计算如下：

①最大转角笼尺寸为：2.4米+4.5米

②设置直角坐标系，AB,BC为钢筋笼水平筋

所以它们的坐标是F｛（0+0）/2，（2.4+0）/2 ｝=（0，1.2）

E｛（0+4.5）/2，（2.4+0）/2｝=(2.25，1.2)

D｛（4.5+0）/2，（0+0）/2,｝=（2.25，0）

由于中心的连线交与一点，设该点为P（X,Y），由于P是三角形的重心，则有

AP:PD=2 BP:PE=2 CP:PF=2

所以三角形的重心坐标为：

X=【0+2×（2.25+2.25）/2】/（1+2）=(0+2.25+2.25)/3=1.5

Y=【1.2+2×（1.2+0）/2】/（1+2）=(1.2+0+1.2)/3=0.8

则吊点布置必须成28度穿过该点。

纵向吊点同平幅吊点设置。

吊装机械和工索具在前面选定过程中已做过验算，下面将就吊点、吊筋、地基承载力和双机抬吊安全性进行验算。

③吊耳壁实际拉应力σκ计算：

σcj——为局部紧接承压应力：

σcj=P/（t×d）=250KN/（60×50）=83.3N/mm²；

σκ——为吊耳的孔壁拉应力；

P——为单个吊点拉力，250KN；

t——为吊耳钢材厚度，；

d——为吊耳内轴的直径，；

R——为吊耳的半径，25+70=95mm；

r——为吊耳内轴的半径。

σκ=95.7N/mm²＜0.8[σκ]=116N/mm²。

4.4.2吊耳焊缝验算

取吊耳与槽钢间连接的最小焊缝进行计算。

其中： σ——为焊缝实际拉应力；

N——为实际承拉力250KN；

t——为焊接中最小构件的厚度。

4.4.3吊筋及担杠点钢筋验算

吊筋按照图纸要求采用32圆钢制作，担杠点钢筋拟采用28圆钢制作，由于担杠点钢筋与吊筋的最不利工况相同，仅对28圆钢受力情况进行分析。

吊筋允许荷载：[N]=πr2×fy=126.2KN

实际荷载为：N=370/4=92.5 KN<[N]/1.2=105.17KN。式中1.2为安全系数。

R—圆钢半径14mm；

Fy—圆钢抗拉强度设计值取210MPa。

②担杠点处焊接受力验算

担杠点钢筋采用HPB300 28圆钢，焊接采用单面搭接焊，焊条采用E43XX型。

钢筋抗拉力：π×142×270=166.3KN（270为HPB300钢筋屈服强度）

焊缝剪切面积：长按10d计，280mm；厚0.35d，9.6 mm；两条焊缝面积：2×280×9.6=5488mm2。

焊缝金属的抗剪强度为熔敷金属抗拉强度的0.6倍，0.6×210×0.85=107.1N/ mm2。

焊接金属抗剪力：5488×107.1=587.765KN

焊接金属抗剪力与钢筋抗拉力之比为：587.765/210=2.799

由于 28圆钢受力满足要求，焊接金属抗剪力也能完全满足要求。

由以上计算结果可知，采用32圆钢的吊筋也能完全满足吊装要求。

钢筋笼内的纵向桁架筋数量设置4榀（幅宽小于4m的采用三榀桁架筋），横向桁架按照4m的间距布置，加强剪刀拉筋在钢筋笼内、外两侧分别设置三道。

起吊时极易变形散架，发生安全事故，为此采取以下加强技术措施：

1）将钢筋笼纵、横桁架作为起吊桁架，吊点设在纵、横桁架交点处（由于桁架设计位置与吊点计算最佳位置可能存在偏差，需征得设计院同意后两者位置适当调整），使钢筋笼起吊时有足够的刚度防止钢筋笼产生不可复原变形。

2）对于转角幅钢筋笼除设置纵、横向起吊桁架和吊点之外，另要增设“人字”桁架和斜拉杆进行加强，以防钢筋笼在空中翻转时以生变形。

3）为保证起吊安全，各道主吊和副吊吊点使用ф32圆钢与起吊桁架单面满焊。

此吊点共8处，在吊点位置处，在幅宽方向上增加一根25的钢筋与纵向钢筋焊接，同时布置一道22横向桁架筋，作为吊点加强。

此吊点共4处，位于距钢筋笼顶1米处，用作钢筋笼垂直时吊点，位置及大样图详见钢筋笼吊放示意图。

钢筋笼垂直时，为确保吊点的稳定，在吊点位置处增设2根横向桁架筋，作为吊点加强。待钢筋笼下放至笼顶1米处，用担杠固定钢筋笼，将2跟桁架筋切割，以保证导管顺利安装。

此钢筋共三处，一处四个担杠点，在钢筋笼横断面上与吊点位置相同，用于下放钢筋笼过程中换绳时，担杠固定钢筋笼，一处担杠位于钢筋笼顶端第二排主吊点下方1米处，另一处担杠位于垂直吊点下方1米处，最后一处担杠靠近吊筋顶部，用作固定钢筋笼高度，具体位置需根据导墙顶标高确定。

吊筋采用32圆钢制作，焊接采用单面焊，焊缝长35cm，靠近吊筋顶部的U型钢筋为担杠点钢筋，如下图：

TCBDA 22-2018：室内装饰装修乳胶漆施工技术规程（无水印 带书签）4.4.5担杠点钢扁担验算

钢扁担采用I10工字钢与6根Φ32螺纹钢焊接成为一整体，来承担整个钢筋笼的重量。共计2根钢扁担，每根钢扁担承受不到20T重量钢筋笼，导墙宽0.84米，每根钢扁担实际能承受重量大于50T，用来支撑整幅钢筋笼，符合支撑钢筋笼的要求，考虑到导墙施工过程中可能存在的薄弱段，可视情况在钢扁担与导墙中间增加还未使用的预埋钢板，增大扁担与导墙的接触面，防止导墙出现裂缝或沉降。

4.4.6钢筋笼扰度验算

本车站围护结构配筋图设计说明中明确标明地下连续墙钢筋笼的吊装按八点吊装考虑，吊点设于桁架筋上，在钢筋笼配筋设计过程中已经考虑了吊装过程中出现的形变。在前面计算横纵向吊点过程中，吊点布置以正负弯矩相等时所受弯矩变形最小为原则东区公司(贝尔罗斯)扩建厂房机电设备安装工程施工方案，变形最小即钢筋笼扰度也能控制在设计要求范围以内，本计算书钢筋笼扰度可不予验算。

4.4.7 吊车行走道路地基承载力验算

180T吊机总重约160T左右，钢筋笼最大重量约37T，总重量约200T，履带吊两条履带受力面积约6平方米，地基承载力需求为20N/6m2=33.3N/m2，约333Kpa，钢筋笼吊装前需检测场区地基承载力，保证地基承载力达到要求。