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JGJ 92-2016 无粘结预应力混凝土结构技术规程(完整正版、清晰无水印).pdf2.1.5 转向块 deviator
改变体外预应力束方向的、与混凝土构件相连接的中间支 承块。
2.1.6纤维增强复合材料筋fiberreinforcedpolymer
用连续纤维束按拉挤成型工艺生产的棒状纤维增强复合材料 制品，简称纤维筋。按增强材料不同可分为碳纤维筋、芳纶纤维 筋等。
GB/T 37431-2019 风力发电机组 风轮叶片红外热像检测指南2.2.2作用、作用效应及承载力
F 局部荷载设计值或集中反力设计值； M 弯矩设计值； Mer 受弯构件正截面开裂弯矩值； Mk 按荷载的标准组合计算的弯矩值； Ma 按荷载的准永久组合计算的弯矩值； Mu 构件正截面受弯承载力设计值； N 无粘结预应力筋及普通钢筋的合力； 无粘结预应力筋的总有效预加力； V一 剪力设计值； Ocon 无粘结预应力筋的张拉控制应力； Opc 受拉区无粘结预应力筋合力点处混凝土法向压 应力； pe一 无粘结预应力筋的有效预应力； Opu 在正截面承载力计算中无粘结预应力筋的应力设 计值； max 按荷载标准组合，并考虑长期作用影响的计算最大 裂缝宽度。
2.2.4计算系数及其他
αE 无粘结预应力筋弹性模量与混凝土弹性模量之比； Sp 综合配筋指标； 混凝土构件的截面抵抗矩塑性影响系数： 型钢剪力架相同伸臂的数目； K 考虑无粘结预应力筋护套壁每米长度局部偏差的摩 擦系数； 从 摩擦系数； 无粘结预应力筋配筋率； 普通钢筋配筋率；
3.1.1无粘结预应力混凝土结构构件，除应根据设计状况进行
.1.1无粘结预应力混凝土结构构件，除应根据设计状况进行 承载力计算及正常使用极限状态验算外，尚应在施工阶段对实际 受力状态进行验算。
3.1.2无粘结预应力混凝土结构应按现行国家标准《混凝土结
1无粘结预应力混凝土结构的计算模型应能反映结构的实 际受力状况，宜建立整体模型进行分析； 2当结构在施工阶段和使用阶段有多种受力状况时，预应 力作用效应宜分别建立模型进行结构分析； 3预应力构件及与预应力构件相关的非预应力构件均应计 人预应力作用效应的影响； 4由预应力作用引起的内力和变形可采用弹性理论分析， 构件截面的儿何特征可按毛截面计算。 3.1.3无粘结预应力混凝土结构设计应计人预应力作用效应； 对超静定结构，相应的次弯矩、次剪力、次轴力等应参与组合计 算。计算预应力作用效应时，应符合下列规定： 1对承载能力极限状态，当预应力作用效应对结构有利时， 预应力分项系数%应取1.0；不利时p应取1.2。 2对正常使用极限状态，预应力分项系数应取1.0。 3对参与组合的预应力作用效应项，当预应力作用效应对 承载力有利时，结构重要性系数%应取1.0；当预应力作用效应 对承载力不利时，结构重要性系数应按现行国家标准《混凝 土结构设计规范》GB50010的规定采用
3.1.4直接承受动力荷载并进行疲劳验算的无粘结预应力混凝 土结构，其疲劳强度及构造措施应经专门试验研究确定
土结构，其疲劳强度及构造措施应经专门试验研究确定
准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定配置温度、收 缩构造钢筋，
虑柱、墙的侧向约束作用对梁、板中预应力传递及正常使用和承 载能力极限状态的影响，同时可在柱、墙中配置附加钢筋承担该 约束作用产生的附加效应。
3.1.7在无粘结预应力混凝土结构设计中，宜采取下列措
少柱和墙等约束构件对梁、板预加应力效果的不利影响：
1自将折侧刚度较大天的松件他置在结松平面的中心近 也可通过设置后浇带将抗侧刚度较大的构件分散于每个结构区段 的中心附近； 2结构长度超过60m时，可采用后浇带或施工缝对结构分 段施加预应力； 3梁和支承柱之间的节点可设计为在张拉过程中能滑动的 支座。
3.1.8无粘结预应力混凝土结构应具有整体稳固性，结构
部破坏不应导致大范围珊塌。对无粘结预应力混凝土单向多跨连 续梁、板，在设计中宜将无粘结预应力筋分段锚固，或增设中间 锚固点。
3.1.9 无粘结预应力混凝土结构构件正截面裂缝控制验算时
裂缝控制等级、荷载引起的混凝土拉应力限值和最大裂缝宽度限 直应符合表3.1.9的规定；斜截面裂缝控制验算应符合现行国家 标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定。正截面的 受力裂缝控制等级可分为三级，等级划分及要求应符合下列 规定： 1一级一一严格要求不出现裂缝的无粘结预应力混凝土构 件，在荷载标准组合下，构件截面边缘混凝土不应产生拉应力。
2二级一一一般要求不出现裂缝的构件，根据结构类型 环境类别，在荷载标准组合下，构件截面边缘混凝土拉应力应 合表 3. 1. 9 的规定。
表3.1.9无粘结预应力混凝土构件的裂缝控制等级 混凝士拉应力限值及最大裂缝宽度限值
3三级一一允许出现裂缝的构件，按荷载标准组合并考 长期作用的影响计算时，构件的最大裂缝宽度应符合表3.1.9
定的最大裂缝宽度限值的规定；对处于二a类环境的构件，按荷 载准永久组合计算的构件受拉边缘混凝土拉应力，应符合表 3.1.9的规定。 4当施加预应力仅为了减小钢筋混凝土构件的裂缝宽度或 满足构件的充许度限值，以及改善环境温度和混凝土收缩作用 影响时，构件的裂缝控制等级、荷载引起的混凝土拉应力限值和 最大裂缝宽度限值可不受表3.1.9的限制。 3.1.10无粘结预应力混凝土结构初步设计时，可按本规程附录 A的规定采用名义拉应力方法估算受拉区纵向无粘结预应力筋 的截面面积。 3.1.11对振动舒适度有要求的楼盖结构，在正常使用极限状态 下，楼盖结构竖向振动频率宜满足表3.1.11的要求，不满足表 3.1.11的要求时可根据功能要求对相应的振动指标进行分析， 工业建筑及有特殊要求的建筑应根据使用功能提出要求。
下，楼盖结构竖向振动频率宜满足表3.1.11的要求，不满足表 3.1.11的要求时可根据功能要求对相应的振动指标进行分析 工业建筑及有特殊要求的建筑应根据使用功能提出要求，
3.1.12无粘结预应力混凝土等截面梁、板的竖向振动频率可按 下式计算：
(3. 1. 12)
3.1.13板内双向布置预应力筋时，宜避免或减少双向
3.2.2无粘结预应力混凝土结构的迎火面应采取设置防火隔热 层或在混凝土保护层内配置钢筋网等措施避免高温下混凝土 爆裂。 3.2.3 预应力筋锚固区的耐火极限不应低于结构本身的耐火 极限。
3.2.4在无粘结预应力混凝土结构的混凝士中不应
在混凝土施工中，包括外加剂在内的混凝土或砂浆各组成材料 中，氯离子总含量以胶凝材料总量的百分率计，不应超 过 0. 06% 。
3.2.5处于三a、三b类环境条件下的无粘结预应力钢绞
固系统，应采用连续全封闭的防腐蚀体系，并应符合下列规定： 1张拉端和固定端应为预应力钢绞线提供全封闭防水保护； 2无粘结预应力钢绞线与锚具部件的连接及其他部件间的 连接，应采用密封装置或其他封闭措施，使无粘结预应力锚固系 统处于全封闭保护状态； 3全封闭体系应满足10kPa静水压力下不透水的要求。 3.2.6无粘结预应力钢绞线张拉完毕后，应根据环境类别和设 计要求及时对锚具系统进行防腐蚀保护，并应符合下列规定： 1处于类环境的锚固系统，对圆套筒式锚具，封闭时应 采用塑料保护套对锚具进行防腐蚀保护（图3.2.6a）；理埋人式固 定端也可采用挤压锚具。 2处于二a、二b类环境的锚固系统，宜采用垫板连体式 锚具，封闭时应采用塑料密封套、塑料盖对锚具进行防腐蚀保护 (图 3. 2. 6b)。 3处于三a、三b类环境的锚固系统，宜采用全封闭垫板 连体式锚具，封闭时应采用耐压密封盖、密封圈、热塑耐压密封 长套管对锚具进行防腐蚀保护（图3.2.6c）。
图3.2.6锚固系统防腐蚀措施示意
3.2.7对无粘结预应力筋与锚具系统有电绝缘防腐蚀要求时
3.2.7对无粘结预应力筋与锚具系统有电绝缘防腐蚀要求时
「采用塑料等绝缘材料对锚具系统进行表面处理，形成整体电
可采用塑料等绝缘材料对锚具系统进行表面处理，形月
结预应力筋多余长度，锚具封闭宜符合下列规定： 1在夹片及无粘结预应力筋端头外露部分应涂专用防腐油 脂或环氧树脂，并采用塑料帽或密封盖进行封闭： 2凹槽宜采用后浇细石混凝土或无收缩砂浆进行封闭，设 计有规定时，应满足设计要求； 3采用无收缩砂浆或混凝士封闭保护时，其锚具或预应力 筋端部的保护层厚度：一类环境时不应小于20mm，二a、二b 类环境时不应小于50mm，三a、三b类环境时不应小于80mm； 4混凝土或砂浆不能包裹的部位，应对无粘结预应力筋的 锚具全部涂以与无粘结预应力筋防腐涂层相同的防腐材料，并应 用具有可靠防腐和防火性能的保护罩将锚具全部封闭。
3.2.9当锚具凸出混凝土侧表面布置时，锚具封闭宜符合下
1锚固系统可采用后浇的外包钢筋混凝土圈梁进行封闭， 外包圈梁不宜突出外墙面，其混凝土强度等级宜与构件混凝土强 度等级一致； 2封锚混凝土与构件混凝土应可靠粘结，锚具封闭前应将 周围混凝土界面凿毛并冲洗干净，且宜配置（1～2）片钢筋网， 钢筋网应与构件混凝拉结； 3锚具或预应力筋端部的保护层厚度应符合本规程第 3. 2. 8条的规定
4.1混凝土与普通钢筋
4.1.1在无粘结预应力混凝土结构中，板的混凝土强度等级不 应低于C30：梁及其他构件的混凝土强度等级不宜低于C4O，且 不应低于C30。 4.1.2在无粘结预应力混凝土结构中，预应力筋采用无粘结预 应力钢绞线时，纵向普通钢筋宜采用HRB40O、HRB50O钢筋： 梁纵向受力普通钢筋应采用HRB400、HRB500钢筋；箍筋宜采 用HRB400、HRB500钢筋，也可采用HPB300钢筋。 4.1.3在无粘结预应力混凝土结构中，预应力筋采用无粘结预 应力纤维筋时，在三a、三b、四、五类环境中纵向普通钢筋宜 采用环氧涂层钢筋或镀锌钢筋。 4.1.4混凝土及普通钢筋的力学性能指标应符合现行国家标准
4.1.1在无粘结预应力混凝土结构中，板的混凝土强度等 应低于C30；梁及其他构件的混凝土强度等级不宜低于C40 不应低于 C30。
4.2.1制作无粘结预应力筋的钢绞线性能应符合现行国家标准 预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224的规定，常用预应力钢绞 线的主要力学性能应符合表4.2.1的规定。 4.2.2钢绞线弹性模量E，宜取1.95X105N/mm²，也可采用弹 性模量的实测值。 4.2.3采用钢绞线制作的无粘结预应力筋不应有死弯。 4.2.4制作无粘结预应力筋的纤维筋性能应符合现行国家标准 《结构工程用纤维增强复合材料筋》GB/T26743的规定，常用
4.2.1制作无粘结预应力筋的钢绞线性能应符合现行国家标准 《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224的规定，常用预应力钢绞 线的主要力学性能应符合表4.2.1的规定
（结构工程用纤维增强复合材料筋》GB/T26743的规定，常用 纤维筋的力学性能应符合表 4.2. 4 的规定。
《结构工程用纤维增强复合材料筋》GB/T26743的规
表4.2.4常用纤维筋的主要力学性能
4.2.5无粘结预应力纤维筋宜采用碳纤维筋和芳纶纤
4.2.5无粘结预应力纤维筋宜采用碳纤维筋和芳纶纤维筋。增 强纤维和基体树脂应符合现行国家标准《结构工程用纤维增强复 合材料筋》GB/T26743和《聚丙烯腈基碳纤维》GB/T26752 等的规定。
维筋的抗拉强度设计值应按下式计算：
fird =Frk YrYe
式中： ffpd 无粘结预应力纤维筋的抗拉强度设计值（N/mm²）； fpk 无粘结预应力纤维筋的抗拉强度标准值（N/mm²）； f 纤维筋的材料分项系数，取1.4； 纤维筋的环境影响系数，按表4.2.6取用。
表4.2.6纤维筋的环境影响系数
4.2.7无粘结预应力筋的外包层材料性能及涂包质量应符合现 行行业标准《无粘结预应力钢绞线》JG161的规定，防腐油脂 质量应符合现行行业标准《无粘结预应力筋用防腐润滑脂》 JG/T 430的规定。
4.3.1无粘结预应力钢绞线用锚具应符合国家现行标准《
无粘结预应力钢绞线用锚具应符合国家现行标准《预应
一夹片；2一锚环；3一承压板；4一间接钢筋；5一无粘结预应力钢绞线； 6一穴模：7一塑料帽：8一微膨胀细石混凝土或无收缩砂浆
4.3.4无粘结预应力钢绞线固定端锚具系统埋设在混凝土中
可采用挤压锚具、垫板连体式夹片锚具或全封闭垫板连体式夹片 锚具，并应符合下列规定： 1挤压锚具应由挤压锚、承压板和间接钢筋组成，并应用 专用设备将套筒等挤压组装在钢绞线端部（图4.3.4a）。 2垫板连体式夹片锚具应由连体锚板、夹片、密封盖、塑 料密封套与间接钢筋等组成。安装时应预先用专用紧楔器以不低 于0.75倍预应力钢绞线强度标准值的顶紧力将夹片预紧，并应 安装密封盖（图4.3.4b）。 3全封闭垫板连体式夹片锚具应由连体锚板、夹片、间接 钢筋、耐压金属密封盖、密封圈、热塑耐压密封长套管组成。安 装时应预先用专用紧楔器以不低于0.75倍预应力钢绞线强度标 准值的顶紧力将夹片预紧，并应安装带密封圈的耐压金属密封盖 (图4.3.4c)。
4.3.5无粘结预应力纤维筋采用的锚具应符合下列规定
1应根据纤维筋的品种、张拉力值及工程应用的环境类型 选用锚具，并应采取措施降低锚具在锚固过程中对锚固区域的纤
连体式夹片锚具)全封闭垫板连体式夹片
图4.3.4固定端锚具系统构造示意 挤压锚具；2一专用防腐油脂；3一密封盖；4一塑料密封套； 5一耐压密封盖：6一密封圈：7一热塑耐压密封长套管
5.1.1无粘结预应力混凝土梁、板构件的跨高比可
表5.1.1无粘结预应力混凝士梁、板构件的跨高比选用范围
5.1.2由预加力对结构产生的内力和变形，可用等效
时以1之 行计算。对一般民用建筑，当采用荷载平衡法估算无粘结预应力 筋数量时，平衡荷载值可取永久荷载标准值或永久荷载标准值加 不超过50%的可变荷载标准值。 5.1.3对无粘结预应力混凝土平板，扣除全部预应力损失后，在 混凝土总截面面积上建立的平均预压应力不宜小于1.0N/mm²， 也不宜大于3.5N/mm²。 5.1.4无粘结预应力钢绞线的张拉控制应力con不宜超过 0.75fptk，且不应超过0.80fptk，其中fptk为无粘结预应力钢绞 线极限强度标准值。 5.1.5无粘结预应力筋的有效预应力ope应按公式（5.1.5）计 算。计算时，无粘结预应力筋的总损失值不应小于80N/mm²
式中：con 无粘结预应力筋张拉控制应力（N/mm²）； 011 张拉端锚具变形和无粘结预应力筋内缩引起的预 应力损失（N/mm²）； 012 无粘结预应力筋与护套壁之间的摩擦引起的预应 力损失（N/mm²）; au4—一无粘结预应力筋的应力松弛引起的预应力损失 (N/mm²) ; 混凝土的收缩、徐变引起的预应力损失（N/mm²）
5.1.6无粘结预应力钢绞线直线筋由于锚具变形和无粘结预应
5.1.6无粘结预应力钢绞线直线筋由于锚具变形和无
式中：a一 张拉端锚具变形和无粘结预应力钢绞线内缩值 （mm）。对于夹片式锚具，有顶压时取5mm，无顶 压时取6mm～8mm，也可根据实测数据确定；其他 类型的锚具变形和预应力钢绞线内缩值应根据实测 数据确定。
5.1.8无粘结预应力钢绞线与护套壁之间的摩擦引起
512= ekr+u 012 = (μ)o con
1：K一一考虑无粘结预应力钢绞线护套壁每米长度局部偏差 对摩擦的影响系数，可按表5.1.8采用，也可根据 实测数据确定；天直径钢绞线宜实测确定。 无粘结预应力钢绞线与护套壁之间的摩擦系数，可 从 按表5.1.8采用，也可根据实测数据确定；大直径 钢绞线宜实测确定。 一一从张拉端至计算截面的曲线长度，可近似取曲线在 纵轴上的投影长度（m）。 9从张拉端至计算截面曲线部分切线夹角（图5.1.8） 的总和（rad）。对按抛物线、圆弧曲线变化的空间 曲线，θ可取为α十α；对可分段后叠加的广义空 间曲线，可取为Z△α十△α；其中，α为按抛物 线、圆弧曲线变化的空间曲线预应力钢绞线在竖直 向投影所形成抛物线、圆弧曲线的弯转角（rad）；αh 为按抛物线、圆弧曲线变化的空间曲线预应力钢绞 线在水平向投影所形成抛物线、圆弧曲线的弯转角
(rad)；△αv为广义空间曲线预应力钢绞线在竖直向 投影所形成分段曲线的弯转角增量（rad）；△αh为 义空间曲线预应力钢绞线在水平向投影所形成分段 曲线的弯转角增量（rad)
.1.8无粘结预应力钢绞线的摩擦系
图5.1.8预应力筋转角示意 1一张拉端；2一计算截面
5.1.9低松弛无粘结预应力钢绞线由于应力松弛弓起的预应 损失值14可按下列公式计算：
当 0. 7 f ptk 当 0. 5fptk 当ocon≤0.5fptk时 14 = 0 当 0con <0. 5 fotk时 14 = 0. 20 ( Ocon Q4 = 0.125 Ocor —0.5)ocor fptk GB/T 34362-2017 无损检测 适形阵列涡流检测导则55+300 015= 1+15p g15= 1+15p ：Opc 受拉区无粘结预应力筋合力点处混凝土法向压应力 (N/mm²）。计算时，可根据构件制作情况计入构 件自重的影响，预应力损失值应仅考虑混凝土预压 前的损失1与2之和。当c的计算值大于 0.5fc时，应取为0.5fl。 pc一——受压区无粘结预应力筋合力点处混凝土法向压应力 （N/mm²）。计算时，可根据构件制作情况计入构 件自重的影响，预应力损失值应仅考虑混凝土预压 前的损失与12之和。当pc的计算值大于 0.5fcu时，应取为0.5fcu；当pc的计算值为拉应 力时，其值应取为0。 fcu一一施加预应力时的混凝土立方体抗压强度（N/mm²）。 受拉区无粘结预应力筋和普通钢筋的配筋率，应取 为（Ap十As）/An；对于对称配置预应力筋和普通 钢筋的构件，配筋率β应按钢筋总截面面积的一半 计算。 一一受压区无粘结预应力筋和普通钢筋的配筋率，应取 为（A十A）/An；对于对称配置预应力筋和普通 钢筋的构件，配筋率？应按钢筋总截面面积的 半计算。 11后张法无粘结预应力混凝土超静定结构，在进行正截面 承载力计算及抗裂验算时，在弯矩设计值中次弯矩应参与组 在进行斜截面受剪承载力计算及抗裂验算时，在剪力设计值 剪力应参与组合。次弯矩、次剪力及其参与组合的计算应符 5.1.11后张法无粘结预应力混凝土超静定结构，在进行止截面 受弯承载力计算及抗裂验算时，在弯矩设计值中次弯矩应参与组 合；在进行斜截面受剪承载力计算及抗裂验算时，在剪力设计值 中次剪力应参与组合。次弯矩、次剪力及其参与组合的计算应符 合下列规定： 按弹性分析计算时，次弯矩M,宜按下列公式计算 式中：N 无粘结预应力混凝土构件的预加力（N）。 epn 净截面重心至无粘结预应力筋及普通钢筋合力点 的距离（mm）。 M. 由预加力N，的等效荷载在结构构件截面上产生的 弯矩值（N·mm）。 M1 预加力N。对净截面重心偏心弓起的弯矩值（N·mm）。 pe 受拉区无粘结预应力筋有效预应力（N/mm）。 pe 受压区无粘结预应力筋有效预应力（N/mm²）。 Ap 受拉区纵向无粘结预应力筋的截面面积（mm²）。 A 受压区纵向无粘结预应力筋的截面面积（mm²）。 ypn 受拉区预应力合力点至净截面重心的距离（mm） yn 受压区预应力合力点至净截面重心的距离（mm） 2次剪力宜根据结构构件各截面次弯矩分布按结构力学方 法计算，次轴力宜根据结构的约束条件进行计算。 5.1.12对采用钢绞线作无粘结预应力筋的受弯构件，在进行正 截面承载力计算时，无粘结预应力筋的应力设计值apu宜按下列 公式计算，计算值应不小于pe且不大于fy QTWC 0001S-2015 腾冲微诚茶业有限公司 青心乌龙红茶Opu=Ope十op op=（240—335）(0.45+5.5） 0/1 sp = CeA+fyA f.bhp ：pe 扣除全部预应力损失后，无粘结预应力筋中的有效 预应力（N/mm）。 Aop 无粘结预应力筋中的应力增量（N/mm²）；对于不 少于3跨的连续梁、连续单向板及连续双向板， △op取值不应小于50N/mm²。 5一 综合配筋指标，不宜大于0.4；对于连续梁、板： 取各跨内支座和跨中截面综合配筋指标的平均值 对翼缘位于受压区的T形、1形截面受弯构件，当 受压区高度大于翼缘高度时，可取为 f.bhp 形截面受压区的翼缘高度（mm）；6f为T形、I形 截面受压区的翼缘计算宽度（mm），应按现行国 家标准《混凝土结构设计规范》GB50010有关规 定执行。 lo一受弯构件计算跨度（mm）。 h一一受弯构件截面高度（mm）。 hp一无粘结预应力筋合力点至截面受压边缘的距离 (mm）。 l1一一连续无粘结预应力筋两个锚固端间的总长度 (mm)。 l2一一与l1相关的由活荷载最不利布置图确定的荷载跨长 度之和（mm）。 fpy一一无粘结预应力钢绞线抗拉强度设计值（N/mm²）。 13在矩形、T形、倒T形和I形截面的无粘结预应力混凝 心受拉和受弯构件中，按荷载标准组合并考虑长期作用影响 nid? En;d; As A