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TCECS515-2018 复合扩底桩技术规程.pdf

Fk一一 相应于荷载效应标准组合时，上部结构传至承台顶面 的竖向力； Gk一复合扩底桩的承台和承台上土自重标准值； 相应于荷载效应标准组合时，作用于承台底面的水平力；

MxkMyk 相应于荷载效应标准组合时的弯矩值。 Nik 相应于荷载效应标准组合时，桩顶所受的竖向力； pePz 基础底面、软弱下卧层顶面附加压力值； Pez 基础底面、软弱下卧层顶面土的自重压力值： P 相应于作用的标准组合时，上部结构传至基础底面 平均压力值； Q 试验时单桩竖向极限荷载

2.2.2抗力与计算参数：

a 软弱下卧层顶面处经深度修正后地基承载力特征值： f 混凝土抗压强度设计值： f 钢筋抗拉强度设计值； fpy 预应力钢筋抗拉强度设计值； fspk 复合地基承载力特征值： fk 处理后复合地基桩间土承载力特征值： 修正后地基承载力特征值； K 安全系数； n 承台下桩的数量QQHLJ 0001S-2015 曲靖市麒麟区红源老家调味料有限公司 辣子鸡，复合扩底桩填料次数、冲压次数，沉 降计算划分地层数； N 贯入度； qsik 桩极限侧阻力标准值； qpk 桩极限端阻力标准值： Ra 单桩竖向承载力特征值： S 桩间距、沉降量； Sp 桩身压缩量； Tuk 抗拔极限承载力； α 桩身压缩量计算系数； β 抗拨桩桩侧阻力增强系数、桩间土承载力发挥系数、 假想实体侧阻系数； 单桩承载力发挥系数、抗拔系数；

0 桩身强度折减系数； 扩大头直径计算系数； ? 附加应力、自重应力； 0 应力扩散角。

应力扩散角。 2.2.3 几何参数： Ap 桩身截面面积； A 钢筋截面面积： Apy 预应力钢筋截面面积： AD 扩大头正投影计算面积； AoB. 基础平面尺寸； d 桩身直径； D 计算桩端承载力采用的扩大头直径； h 桩上部超灌混凝土的长度； he 扩大头内桩身钢筋笼长度； hD 发挥扩底桩抗拨承载力计算采用的扩大头计算高度： H 投料后外管提升高度； Hn 扩大头高度； L 不含扩大头高度的桩身长度： L 桩身长度范围内第层土平均计算厚度； up 桩身周长； Vo 复合填料自然状态下的体积； V 假定的扩大头体积

3.0.2复合扩底桩的设计、施工应符合建（构）筑物承载力、变形、

建设场地岩土工程勘察报告。 2 传至承台基础顶部的荷载、建（构）筑物变形控制要求等 料。 3 施工场地环境调查资料。 4 施工设备性能资料。 3.0.4 复合扩底桩基础设计时，应进行下列计算和验算： 1 桩基竖向承载力计算。 2 桩身和承台结构承载力计算。 3 坡地、岸边桩基的整体稳定性验算。 4 变形验算。 5 受水平荷载时的水平承载力验算。 6 抗拔桩的抗拔承载力计算、裂缝控制验算。 7 桩基的抗震验算。 桩周土因自重固结、场地填土、地面大面积堆载、降低地 水位大面积挤土沉桩等原因而产生大于基桩的沉降时，应进行 摩阻力验算。 9季节性冻土地区，应进行桩基冻胀稳定性与桩身抗拔承 力验算。

3.0.5复合扩底桩工艺选型、施工参数应通过数量不

成桩工艺试验确定，并应符合下列规定： 1噪声控制严格的区域应优先选用静压法施工工艺·不宜采 用锤击振动法施工工艺。 2当需要穿越较硬土层或进入持力层较深、采用静压法受到 条件限制时，可选用先取王后静压或锤击振动施工工艺。 3穿越厚度较天、含水量和灵敏度高的淤泥等软土层时，机 身可采用预制混凝土桩。 4试验前应通过计算并结合经验确定扩大头填料量、锤击贯 入度或静压终压值

1噪声控制严格的区域应优先选用静压法施工工艺·不宜采 用锤击振动法施工工艺。 2当需要穿越较硬土层或进入持力层较深、采用静压法受到 条件限制时，可选用先取王后静压或锤击振动施工工艺。 3穿越厚度较天、含水量和灵敏度高的淤泥等软土层时，桩 身可采用预制混凝土桩。 4试验前应通过计算并结合经验确定扩大头填料量、锤击 入度或静压终压值。 3.0.6复合扩底桩应通过施工监测进行信息法施工，并应符合下 列规定： 1应进行桩身上浮、地表土隆起量监测。 2应进行包括邻近建筑物沉降、地下管线变形在内的周边环 境变形监测。 3当桩身上浮变形量较大，或产生的挤土效应对周围环境影 响较大时，应根据监测结果调整施工方案、工艺，必要时应修改设 计。

3.0.6复合扩底桩应通过施工监测进行信息法施工，并应

1应进行桩身上浮、地表王隆起量监测。 2应进行包括邻近建筑物沉降、地下管线变形在内的周边环 境变形监测。 3当桩身上浮变形量较大，或产生的挤土效应对周围环境影 响较大时，应根据监测结果调整施工方案、工艺，必要时应修改设 计

3.0.7复合扩底桩工程应进行承载力检验和桩身完整

验数量应符合本规程第6章的规定，检验方法应符合现行行业标 准《建筑基桩检测技术规范》JGJ106和《建筑地基处理技术规范 JGJ79的有关规定。

4.0.1复合扩底桩布置应符合下列规定： 1当被加固王层为液性指数大于0.75的黏性王时，桩间距 不宜小于4.0d且不应小于1.5D。 2当被加固土层为粉土、砂土或碎石土时，桩间距不宜小于 3.5d且不应小于1.5D。 3扩大头进入持力层深度不应少于1.5D。 4 扩大头下4D范围不应有软弱土层。 5同一建筑物的复合扩底桩扩大头宜设置在同一持力层上； 6对自重湿陷性黄土场地，桩端应支承在稳定的岩（土）层 中；对非自重湿陷性黄土场地，桩端应支承在压缩性较低的非湿陷 性黄土层中。

4.0.2复合扩底桩桩身设计应符合下列规定：

1桩身直径宜选用400mm，450mm、500mm、600mm 2在非腐蚀环境下桩身混凝土强度等级不应低于C25级， 在其他环境条件下不应低于C30级。当采用预制桩时，桩身混凝 土强度等级不应低于C40级。 3对于灌注桩，主筋混凝土保护层厚度不应小于50mm；对 于预应力混凝土，主筋混凝土保护层厚度不应小于30mm。 4复合扩底桩桩身配筋率应经计算确定，对于灌注桩不宜小 于0.65%，对于预制桩不应小于0.8% 5桩身采用灌注桩时，距桩顶3d～5d范围内螺旋箍筋间距 不宜大于100mm；当钢筋笼的长度大于4m时，应每隔2m设一道 直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。 6抗压桩纵筋伸入承台的锚固长度不得小于35倍主筋直

径：抗拔桩纵向主筋的锚固长度应符合现行国家标准《混凝土结构 设计规范》GB50010的有关规定。

1扩大头应为内外三层包裹式结构，混凝土核心层（2层） 由桩身下端进入扩大头的部分和落度为30mm50mm的混 凝土组成，其体积不小于扩大头体积的1/3；核心层外为含水泥 的拌和物构成的填料挤密层，总填料量不宜小于扩大头设计体

图4.0.3竖向抗压桩构造示意 1一承台及配筋；2一混凝土核心层：3一挤密填料层；4一挤密土层；h 桩身长度：D一扩大头直径：H一桩身钢筋进入扩大头的长度：Hp

积的1.5倍。 2扩大头直径（D）与桩身直径（a）的比值不应大于3。 3钢筋笼进入扩大头的深度不应小于1d，且不应小于600mm。 4.0.4抗拨桩扩大头构造（图4.0.4）应符合下列规定： 1扩大头应为内外二层包裹式结构，混凝土核心层（2层）由 钢筋混凝王桩身下端进入扩大头的部分及与桩身混凝土同标号的 混凝土组成，其体积不应小手夯扩头体积的2/3；外层由低册落度

图4.0.4抗拨桩构造示意 1一承台及配筋；2一混凝土核心层：3一低落度混凝土及土体挤密层； h一超灌桩长：L一桩身长度：D一扩大头直径：hp一扩大头高度。

混凝土和土体挤密形成。总填料量不宜小手扩大头设计体积 1.3倍。 2扩大头直径（D）与桩身直径（d）的比值不应大于2.5。 3钢筋笼进入扩大头深度应到达低落度混凝土层底部

5.1.1对于一般建（构）筑物和受水平力较小的高层建

出，应按下列公式计算群桩中复合扩底桩的桩顶作用效应： 1竖向力： 1）轴心竖向力作用下：

2）偏心竖向力作用下：

Fk+Gk Mxk.y; Myk; Nik= n yi 1

式中：Nk 相应于荷载效应标准组合时，轴心竖向力作用下 基桩桩顶所受的竖向力平均值（kN）： Nik 相应于荷载效应标准组合时，偏心竖向力作用于 承台顶时第i根桩桩顶所受的竖向力（kN）； Fk 相应于荷载效应标准组合时，上部结构传至承台 顶面的竖向力（kN）； Jivdjvyiyj 第i、基桩至y文轴的距离： Gk 复合扩底桩的承台和承台上土自重标准值，地下 水以下部分应扣除水的浮力（kN）； MxkMyk 相应于荷载效应标准组合时作用于基础底面的弯 矩值； n一一承台下复合扩底桩的数量。 2水平力作用下：

式中：Hk 相应于荷载效应标准组合时，作用于承台底面的水 平力（kN）； Hk一 相应于荷载效应标准组合时，基桩桩顶所受的水平 力平均值； n一 承台下复合扩底桩的数量。 5.1.2竖向力作用下复合扩底桩承载力应符合下列规定： 1荷载效应标准组合： 1)轴心坚向力作用下

Ra ≥ Nkmx/1.2

中：Nk 相应于荷载效应标准组合时，作用于复合扩底桩桩 顶的竖向力（kN）； Nkmx 相应于荷载效应标准组合时，偏心竖向力作用于复 合扩底桩桩顶的最大竖向力（kN）； R一一单桩竖向承载力特征值（kN）。 2地震作用效应组合： 1)轴心竖向力作用下：

R>NEk/1.25

Ra ≥ Nekmm/1. 5

式中：NEk 地震作用效应和荷载效应标准组合下，作用于桩的 平均竖向力（kN）； NEkmax 地震作用效应和荷载效应标准组合下，作用于桩的 最大竖向力（kN）。 一一一信人址目动然人工产

黏性土。 2下列土层不得作为复合扩底桩的持力层： 1)未经处理的人工填土不得作为桩端持力层； 2）具有湿陷性的土层： 3）存在天然或人工土洞的土层； 4）存在不稳定的溶洞或采空区的土层 3试验性施工时，当扩底填料量大于设计值1.5倍时，应另 选持力层。

1为设计提供设计参数的试桩承载力检测数量应根据设计 需要确定，但单项工程同条件下的试验数量不应少于设计桩数的 1%，且不应少于3根。 2载荷试验应符合本规程附录A的规定。 3单桩竖向承载力特征值应按下式确定：

K一一安全系数，不应小于2.0

5.1.5复合扩底基或复合地基，应进行群桩底部承载力验算， 存在软弱下卧层时，应进行软弱下卧层承载力验算。 5.1.6下列条件应进行复合扩底桩基或复合地基沉降计算： 1 桩基设计等级为甲级。 2结构复杂、荷载不均匀或桩端以下存在软弱下卧层的设计 等级为乙级的建（构）筑物。 3 拟建场区地质条件复杂且建（构）筑物对沉降要求严格。 5.1.7桩基、复合地基沉降变形计算值不应大于建筑物桩基沉降 恋形合估违物 公质人国

5.1.7桩基、复合地基沉降变形计算值不应大于建筑物桩基沉险

抗拨桩裂缝宽度，应根据设计使用年限，按现行国家标准 土结构设计规范》GB50010关于环境类别的规定及水、土 混凝土的腐蚀性要求进行设计。

5.2.1初步设计进行竖向抗压单桩承载力计算时，应符合下列规 定： 1扩大头投影计算面积，可按下式估算：

D= nd(V2)"

式中：AD 扩大头竖向投影计算面积（m）： D 扩大头竖向投影面积计算直径（m） 与填充料体积压缩、扩大头形状相关的系数，可取 0.5~0.6; 桩身直径（m）： 含水泥的填充料的冲压次数； V。一一总填料量（m），由扩大头设计体积计算确定；抗压桩 不应小于扩大头设计体积1.5倍，抗拔桩不应小于 扩大头设计体积1.3倍； H一一扩大头施工时外管提升高度（m）。 2单桩极限承载力应按下式估算：

Q=qpkA,+u,Zlqsik

sik 极限侧阻力标准值，可按本规程附录B的规定取值 与主层计算厚度对应的桩身长度，不应包括扩天

头高度（m）； qpk 复合扩底桩极限端阻力标准值，可按本规程附录C 的规定取值（kPa）； up一 桩身截面周长（m）。

的规定取值（ Ia up—桩身截面周长（m）。 5.2.2复合扩底桩桩身承载力应按下式验算：

5.2.2复合扩底桩桩身承载力应按下式验算：

代中：N一 相应于荷载效应基本组合时，作用于复合扩底桩的竖 向力设计值（kN）； f 桩身混凝土轴心抗压强度设计值（kPa）； A 桩身截面积（m）； 与桩身成桩工艺、工作条件有关的系数，混凝土现场 灌注桩可取0.65~0.75；预应力管桩可取0.7~ 0.80。 2.3复合扩底抗拔桩正截面受拉承载力，应符合下列规定

N

式中：N 相应于荷载效应基本组合时，桩轴向拉力设计值： A,Apy 钢筋、预应力钢筋截面积； fyfpy 钢筋、预应力钢筋抗拉强度设计值。 5.2.4 复合扩底桩持力层承载力及其软弱下卧层承载力（图 524）.应按下式进行验算，

式中： 相应于荷载效应标准组合时，作用于软弱下卧层顶面 的附加应力（kPa）； 地面至软弱下卧层顶面的距离（m）； Ao、Bo 桩群外缘矩形底面的长度、宽度（m）： Ym 软弱层顶面以上各土层（地下水位以下取浮重度）的 加权平均重度（kN/m）：

一 混凝土桩长范围内第i层土的土层厚度（m）； t 扩大头底面至软弱层顶面的距离（m）；对持力层承载 力进行验算时应取O； faz一 扩大头持力层或软弱下卧层顶面处经深度修正后的 地基承载力特征值（kPa）： 0一压力扩散角（），可按表5.2.4取值

表5.2.4地基压力扩散角

注：1E为上层地基土压缩模量；E2为软弱下卧层地基土压缩模量； 2<0.25Bo，扩散角取0;t>0.5A.扩散角取0.5A对应的扩散角

图5.2.4软弱下卧层承载力验算模型

复合扩底桩的水平承载力特征值的确定，应符合下列规定： 建筑桩基设计等级为甲级的建筑物，应通过单桩水平载荷 定，试验数量应为总桩数的1%，且不应少于3根

1建筑桩基设计等级为甲级的建筑物，应通过单桩水平载荷 试验确定，试验数量应为总桩数的1%，且不应少于3根。 2通过载荷试验确定承载力时，当桩身配筋率小于0.65%

时，可取单桩水平静载荷试验的临界荷载为单水平承载力特征 值；当配筋率不小于0.65%时，可按静载荷试验结果取基底标高 处桩顶水平位移为10mm所对应的荷载为单桩水平承载力特征 值。 3当桩基设计等级为乙级、内级时，复合扩底桩水平承载力 可按现行行业标准《建筑桩基技术规范》JG94的方法计算确定。 5.2.6桩中心距不大于6倍桩径的复合扩底桩沉降计算，应按下 列公式进行：

s=Sp十s Ra L/E 4

式中：5 桩基最终沉降量（mm）： 采用Boussinesq解，按实体深基础分层总和法计算出 的桩基沉降量（mm），应按本规程附录D的规定进行 计算； 沉降计算经验系数，应根据地区沉降观测资料及经验 确定，当无经验时可按表5.2.6取值： Sp 桩身压缩量（m）； α 身压缩量系数，可取0.3~0.5。

表5.2.6桩基沉降计算经验系数

2表内数值可根据E内插

5.2.7单桩、单排桩及桩中心距大于6倍桩径的疏桩基础的沉

十算时，桩端平面以下地基中由基桩承载引起的附加应力的 立符合下列规定：

1承台底地基土不分担荷载时，应按考虑桩径影响的Mind in解计算确定。 2承台底地基土分担荷载的复合桩基，应将按Boussinesq 解计算得到的承台底土压力对地基中某点产生的附加应力与基桩 承载产生的附加应力叠加确定。

0, + 0z = 0. 20

式中：02 计算深度乙处由桩承载引起的附加应力： zc 计算深度Z处由承台土压力引起的附加应力： 计算深度乙处土的自重应力，

5.2.9复合扩底抗拔极限承载力宜通过单桩抗

，当采用经验公式估算时，应按下列方法计算结果取较小值 1考虑扩大头的抗拔承载力，按下式计算：

Tuk=元d2qsikl+元Dqsikhp

式中：Tuk 复合扩底桩单桩抗拔极限承载力； 入 抗拨系数，砂土取0.6～0.7，黏性土、粉土取0.7~ 0.8； qsikqsjk 分别为等直径段、扩底段桩长所在土层桩的极限侧 阻力标准值；可按本规程附录B的规定取值或按现 行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94中有关规 定确定； hD一一扩大头抗拨承载力计算高度，应由试验结果经计算 确定，也可按经验取值，但不应大于扩大头高度 (HD）。 2不考虑扩大头承载力但考虑其对桩身侧阻的增强效应，按 下式计算：

式中： 桩身侧阻力增强系数，可取1.3～1.5

Tuk=元dZq sik l

1对于地基基础设计等级为甲级的单桩承载力特征值和复 合地基承载力特征值，应通过载荷试验确定；设计等级为乙级、丙 级时，可采用经验公式估算。 2当不能进行复合地基承载力原位载荷试验时，可由现场单 桩承载力特征值试验结果，按下式计算复合地基承载力特征值：

复合地基承载力特征值； 处理后的桩间土承载力特征值，可取天然地基承载 力特征值； 复合地基面积置换率； 复合扩底桩承载力发挥系数，可根据地区经验确 定，但不应大于0.95； 间土承载力发挥系数，可取1.0

3基础与桩顶间应设置褥垫层，褥垫层材料可采用碎石或级 配砂石：厚度应根据桩身直径、端土层情况确定，一般条件下应 大于1/2桩径，对采用直径400mm桩，不宜大于300mm。 4应进行桩身承载力验算，验算方法可按现行行业标准《建 筑地基处理技术规范》JG79的有关规定执行。 5.3.2复合地基应进行桩底持力层承载力验算和软弱下卧层承 载力验算，桩底持力层承载力应按本规程第5.2.4条进行验算；软 起下国巨宝达誉入下

相应于作用的标准组合时，软弱下卧层顶面处的附 压力值（kPa），宜采用应力扩散法计算；

Po一 软弱下卧层顶面处土的自重压力值（kPa）： fa2一车 软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力特征 值（kPa）。 2条形基础和矩形基础下软弱下卧层顶面处附加压力可按 下列公式计算： 条形基础：

1b(pk=pe) (6+2ztan0)(1+2ztan6

式中：6 矩形基础或条形基础底边的宽度（m）； 1 矩形基础底边的长度（m）； Pk 基础底面处竖向总压力值； Pe 基础底面处土的自重压力值（kPa）； 之 基础至软弱下卧层顶面的距离（m）： 复合地基压力扩散角（），可按本规程表5.2.4选用。 5.3.3 复合扩底桩复合地基沉降应为复合王层压缩变形与其下部 王层沉降量之和，可按现行国家标准《复合地基技术规范》GB/T 50783的有关规完进行计管

层沉降量之和，可按现行国家标准《复合地基技术规范》 783的有关规定进行计算

.1：1复合扩底桩施工备，应付合下列规定： 1通过查阅建筑场地和邻近区域内原有构筑物和地下管线 分布资料、现场踏勘等进行施工环境调查。对存在影响施工的建 筑、管线、地下构筑物等应进行勘查，并应会同有关单位采取处理 措施。 2依据岩土工程勘察报告、桩基设计文件及现场施工条件等 结合工程经验，确定施工工艺和设备，并编制施工组织设计方案。 3进行施工图会审和设计交底。 4对主要施工机械及其配套设备应进行性能和运行安全检 查。 5对拟用的水泥、砂石、混凝土、钢筋、构件等原材料均应进 行见证检验。 6进行工艺试验性施工，并根据施工结果确定工程桩的施工 工艺、填料总量和贯人度或终压值等施工控制参数

.1.2工艺试验性施工应符合下列规定：

1 应根据设计要求编制工艺性试验性施工组织方案文件。 2施工前，应核对岩土工程勘察报告，根据设计要求选择有 代表性的位置。 3施工过程中，应详细记录下列施工参数： 1）双管下沉标高。 2）冲孔前外管的上拨高度。 3）扩大头冲扩施工的分次填料量

4）最后10击贯人度或静压终压值。 5）混凝土桩身钢筋笼安装前，双管共同下沉到达的标高。 6）钢筋笼顶标高。 7）桩身混凝土灌注量、钢筋笼上浮量。 8）相邻桩、地面隆起或沉降量。 4通过施工过程监测、开挖检查、桩身完整性测试、载荷试验 等检验工艺的合理性。 6.1.3工程桩施工应符合下列规定： 1 施工顺序，应遵循由里向外，先长后短，先大后小的原则。 2对于大面积筱板基础满堂布桩时，宜采用分区、跳打、间隔 时间施工的方式。 3应控制相邻桩的上浮量或地面隆起量，对于桩身混凝土已 达到终凝状态的相邻桩，其上浮量不应大于10mm，地面隆起不宜 大于20mm；对于桩身混凝土处于初凝状态的相邻桩，其上浮量或 地面隆起均不宜大于10mm。 业白 m

4）最后10击贯人度或静压终压值。 5）混凝土桩身钢筋笼安装前，双管共同下沉到达的标高。 6）钢筋笼顶标高。 7）桩身混凝土灌注量、钢筋笼上浮量。 8）相邻桩、地面隆起或沉降量。 4通过施工过程监测、开挖检查、桩身完整性测试、载荷试验 等检验工艺的合理性。

6.1.5扩大头施工质量控制，应符合下列规定：

6.1.5扩大头施工质量控制，应

1抗压桩，锤击振动法施工应以贯入度控制为主、填料量控 制为辅；静压法施工宜以压力值控制为主，填料量控制为辅。 2抗拨桩，锤击振动法施工应以填料量控制为主、贯入度控 制为辅；静压法施工宜以填料量控制为主，设计压力值控制为辅。 6.1.6钢筋笼制作、安装与桩身混凝土灌注施工，应符合下列规 定： 1钢筋可采用机械连接或焊接；钢筋笼安装时插入深度应符 合设计要求。 2钢筋笼安装就位后应立即灌注混凝土，混凝土落度应控

1钢筋可采用机械连接或焊接；钢筋笼安装时插入深度应符 合设计要求。 2钢筋笼安装就位后应立即灌注混凝土，混凝土落度应控 制在80mm~140mm之间，混凝土超灌高度不宜小于2m，充盈系 数不应小于1.05。

3拔管前应开启振动锤QYCL 0002S-2015 云南丛林野生堂食品有限公司 食用菌调味料，边振动边拨管，直至外管拨出地面 150mm~250mm完成扩底桩施工；拨管速度宜为1.0m/min~ 1.2m/min，软土层中不应大于0.8m/min。 4拨管时应将内管压在外管内混凝土顶面，利用柴油锤和内 管自重压力提高混凝土密实度

6.2.1锤击振动法施工机具配备，应符合下列规定：

021锤出旅场地 其配备，应付合下列规定： 1锤击振动法施工机具，应包括套装在一起的内管和外管及 外管上套装的振动锤。 2外管和内管顶端均应设置法兰盘，内管可完全从外管内拔 出，外管上应设有加料口。 3柴油锤头设置手内管顶端的法兰盘上并套在外管法兰盘 顶端，可对内管和外管同时施加锤击力。 4内管外径宜小于外管内径30mm～50mm，并应能进行多 次加料和芬击形成扩大头。 5桩身取土采用的内管下部应设置可卸除的活瓣开口的取 土装置和对应的封口装置。 6.2.2锤击振动法施工应按图6.2.2的流程进行。 6.2.3 锤击振动法施工工艺，应符合下列规定： 1 锤击双管下沉时，初始阶段宜轻锤轻击，并控制好沉管垂 直度。 2拔出内管后投入扩大头填料前，应检查外管内桩底主体的 渗水情况，并根据需要在外管内投入适量十水泥包封堵管底渗水。 3外管上拨，应在投入扩大头填料后进行，上拨高度宜为 1.0m~1.5m。 4扩大头投料应由计算确定，辅料投料冲压次数宜为3次~ 5次，低班落度混凝土投料冲压次数宜为2次～3次。 5锤击贯入度，应根据试桩施工结果和工程经验确定，

1锤击双管下沉时，初始阶段宜轻锤轻击，并控制好沉管垂 直度。 2拔出内管后投入扩大头填料前，应检查外管内桩底主体的 渗水情况，并根据需要在外管内投入适量干水泥包封堵管底渗水。 3外管上拨，应在投入扩大头填料后进行，上拨高度宜为 1.0m~1.5m。 4扩大头投料应由计算确定，辅料投料冲压次数宜为3次~ 5次，低珊落度混凝土投料冲压次数宜为2次~3次。 5锤击贯入度，应根据试桩施工结果和工程经验确定

图6.2.2锤击振动法施工流程

6.3.1静压法施工机具配备，应符合下列规定：

6.3.1静压法施工机具配备，应符合下列规定： 1成桩设备应为双套管、双夹持结构，包括套装在一起的内 管和外管，内管外径宜小于外管内径50mm，可完全从外管内拨 出。 2外管上应设置有加料口 3内管下端应焊接直径小于外管30mm~50mm厚钢板，能 保证内管冲压填料时所需的刚度要求。 4沉桩时，桩机动力系统对内管和外管应能同时施加压力作 用DL/T 806-2013 火力发电厂循环水用阻垢缓蚀剂，满足内管与外管同时到达设计标高的动力需求