标准规范下载简介：

内容预览由机器从pdf转换为word，准确率92%以上，供参考

《 铁路后张法预应力混凝土梁摩阻损失测试方法》（ 2015年7月 征求意见稿 ）

.1连续梁/刚构管道摩阻测试时仪器按图2安

图2连续梁/刚构管道摩阻测试仪器安装图

a 主梁长度达到40m±5m、80m±5m时； b）主梁合拢时。 6.3.3选择2个以上不同弯起角度（含最大弯折角）的管道进行摩阻测试。 .3.4测试场地受限时，可不对换主动端与被动端，主动端张拉2次，取两次的平均值作为结果 5.3.5对于超长管道，被动端千斤顶加力调直预应力钢束时伸长量最大不应超过0.95D；对于含有 多个弯起角的管道，被动端千斤顶施加调直力最大不应超过0.3P。 5.3.6其他现场浇筑的预应力混凝土结构可按设计要求进行管道摩阻测试。

性回归法按公式（1）计算管道摩阻系数u、k，

GB/T 40175.2-2021 纺织品 生物化学分析方法 第2部分：拟除虫菊酯类农药（酶联免疫法）0? 1 2i" C,0 " = 0 l;0;+k Cil; = 0 三 = =1

μ一一预应力钢绞线与管道壁间的摩擦系数，结果保留3位小数； k一一管道每米局部偏差对摩擦的影响系数，结果保留5位小数； 一一实际测试的管道数量，不同线形的管道数量不小于2个； C;一一第i个管道对应的ln(P1/P2)，P1、P2分别为主动端与被动端传感器压力值（kN)； l一一第i个管道对应预应力束的水平投影长度（m)； G一一第i个管道对应预应力束的空间曲线包角（rad)，采用公式（2）计算

Hj一一空间曲线在水平面内投影的切线角之和（rad)； vj一一空间曲线在圆柱面内展开的竖向切线角之和（rad)； j一一曲线分段的数量。 主动端张拉力与钢绞线伸长量呈线性关系，线性回归的相关系数作为管道摩阻的辅助评定参数

7.1混凝土试件加载时，两端严禁站人，若混凝土试件出现崩坏迹象，应立即卸载 7.2张拉测试设备安装时应采取有效措施防止千斤顶、传感器等坠落。

Q/CR XXXXXXXX

附录A （资料性附录） 摩阻测试设备及工具

千斤顶的性能要求参见JG/T321。 千斤顶的额定荷载应大于测试中最大张拉力的1.2倍。 油压表的精度应不低于0.4级。 千斤顶应具备良好的保压性能，测试过程中各部位不出现漏油现象。 采用于斤顶串联方式时，应选用同型号规格的千斤顶

千斤顶的性能要求参见JG/T321。 千斤顶的额定荷载应大于测试中最大张拉力的1.2倍。 油压表的精度应不低于0.4级。 千斤顶应具备良好的保压性能，测试过程中各部位不出现漏油现象。 采用千斤顶串联方式时，应选用同型号规格的千斤顶

工具锚应采用与工作锚同一生产厂的配套产品， 工作锚不应代替工具锚使用，工作锚夹片不应代替工具锚夹片使用。 工具锚应有良好的自锚性能、松锚性能和重复使用性能，其他性能要求参见GB/T143

限位板应采用与工作锚同一生产厂的配套产品

约束环应采用内径与孔道直径相 轴向长度不小于50mm，壁厚不小于3mm 约束环安装在锚垫板锥口内并套箍所有钢绞线 安装后不超出锚垫板端面

用于传感器与十斤顶之间或多个十斤顶之间的对申安装，根据传感器外径、十斤顶实际尺寸 内径不小于传感器内径，厚度不小于30 mm。

采用穿心式压力传感器，性能要求参见JB/T6172。 传感器的额定荷载应大于测试中最大张拉力的1.2倍。 传感器精度不低于0.5级。 传感器的内径应保证安装后钢绞线与传感器内壁无触碰

用于测量钢绞线直径及限位板限位高度，精度不低于0.02mm

用于测量主动端工作夹片至工具夹片间、主动端工作夹片至被动端工具夹片间 低于1. 0 ml。

靠的脚手架或操作平台作为测试平台，方便安装

Q/CR XXXXXXXX

附录B （资料性附录） 锚口摩阻及钢绞线回缩量测试用混凝土试件设计图

注1：试件混凝土强度等级不低于梁体混凝土强度

注2：钢筋保护层厚度不少于50mm。 注3：锚具孔数为1孔～12孔时，a=500；13孔～19孔时，a=800；20孔及以上时，a=1000。 注4：混凝土试件截面中心的预应力管道为直线管道，轴线与锚垫板端面垂直，成孔直径略大于锚垫板锥口小端 径。 注5：管道定位筋N3分别与预埋管道、N1或N2绑扎固定 注6：N1、N2与N3钢筋弯钩均为标准弯钩。 注7：锚垫板与端模应安装牢固、密贴，螺旋筋对中安装 注8：混凝土试件浇筑时预留混凝土试块，随试件同等条件养护，确定试件强度时使用。 注9：混凝土试件设置2个起吊钩，方便移运，图中未示， 注10：其他注意事项参见TB/T3275

注3：锚具孔数为1孔～12孔时，a=500；13孔～19孔时，a=800；20孔及以上时，a=1000。 注4：混凝土试件截面中心的预应力管道为直线管道，轴线与锚垫板端面垂直，成孔直径略大于锚垫板锥口小端 内径。 注5：管道定位筋N3分别与预埋管道、N1或N2绑扎固定 注6：N1、N2与N3钢筋弯钩均为标准弯钩。 注7：锚垫板与端模应安装牢固、密贴，螺旋筋对中安装 注8：混凝土试件浇筑时预留混凝土试块，随试件同等条件养护，确定试件强度时使用。 注9：混凝土试件设置2个起吊钩，方便移运，图中未示。 注10：其他注意事项参见TB/T3275

图B.1混凝土试件设

图B.1混凝土试件设计图

附录D （规范性附录） 锚口摩阻及钢绞线回缩量测试记录表

附录D （规范性附录） 锚口摩阻及钢绞线回缩量测试记录表

注：fk为钢绞线抗控计算强度，MPa

预应力管道摩阻损失主要包括预应力束曲线段弯道摩擦影响损失和管道全长位置偏移影响损 部分。管道摩阻系数表现为预应力束与管道壁之间的摩擦系数和每米管道对其设计位置的偏 数k。按照TB10002.3中的规定，预应力管道摩阻损失按公式（G.1）计算

①一一从张拉端至计算截面的长度上，钢束弯起角之和（rad）； x一一为从张拉端至计算截面的管道长度（m）。 当取全部管道长度进行管道摩阻测试时，由式（G.1）可以得出，被动端的张拉力P2与主动端的 张拉力卫之间的关系为：

对式（G.3）两边取对数可得：

一一从主动端至被动端预应力管道全长的曲线空间包角和（rad）： 一一主动端至被动端预应力管道的全长（m）。 测试时，通过主、被动端安装的空心式压力传感器可以测得P1和P2。通过对梁体n个不同预应 道的测试，理论上可以得到一系列的方程式，如下：

际测试均存在误差GB 30760-2014 水泥窑协同处置固体废物技术规范，上述公式的右边不会为零

Q/CR XXXXXXXX

利用最小二乘法原理，令

当ag/au=0且ag/ak=0时，q取得最小值，由

联立解方程组（G.4）即可求得u和k值。 由于u和k两个参数之间存在耦合关系，不能单独直接得到（G.4）。因此，必须测试至少2个不 司设计线形的管道才能利用最小二乘法原理计算出摩阻系数值。 从计算的准确性角度考虑，每孔（片）梁尽可能选取较多的不同设计弯曲角度的管道进行摩阻 测试，才能使摩阻系数实测值更为接近真实值

（规范性附录） 摩阻测试报告样表 .1 摩阻测试报告信息页

（规范性附录） 摩阻测试报告样表 表F.1摩阻测试报告信息页

JT/T 1259-2019 进出口集装箱货物装拆箱理货单证表F.1摩阻测试报告信

Q/CRXXXX—XXXX表F.2摩阻测试报告计算及结论页管道摩阻梁体编号预应力束管道长度管道弯起角P2/P1P2/P实测回归值编L/m0/rad设计值第次次第次管道偏差系数k管道摩擦系数M管道偏差系数、摩擦系数平均值k =,μ=锚口摩阻、钢绞线回缩量锚具类型孔孔孔序号锚口摩阻锚口摩阻钢绞线回缩量锚口摩阻钢绞线回缩钢绞线回缩量量m/%4L/mmm/%4L/mmm/%4L/mm第1次第2次第3次平均值m=% , L =mmm=% , L =mmm=% , L=mm结论1.根据（实体梁型号）测试结果，梁体管道偏差系数和摩擦系数分别为k=2.实测（锚具型号）锚具的锚口和锥口摩阻损失合计为%3.实测（铺锚具型号）锚具的回缩量为mm.建议编制审核批准报告单位日期年月日14