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防空地下室应具有国家规定的防护能力及各项战时防空功能，是实施人民防空最重要 的物质基础 1.防空地下室结构设计的主要特点是要计入战时规定常规武器或核武器爆炸动荷载 的作用 防空地下室的结构选型，应根据防护要求、平时和战时使用要求、上部建筑结构类 型、工程地质和水文地质条件以及材料供应和施工条件等因素综合分析确定。 防空地下室结构的选型包括结构类别和结构体系的选择。结构类别一般采用钢筋混凝 土结构。防空地下室的结构布置，必须考虑地面建筑结构体系，墙、柱等承重结构，应尽 量与地面建筑的承重结构相互对应，以使地面建筑的荷载通过防空地下室的承重结构直接 传到地基上。防空地下室应选用受力明确、传力简单和具有较好整体性、延性的结构。防 空地下室钢筋混凝士结构体系常采用梁板结构、板柱结构以及箱形结构等，也可采用预制 装配整体式（如叠合板）结构。当柱网尺寸较大时，也可采用双向密肋楼盖结构、现浇空心 楼盖结构。 2.防空地下室结构的设计使用年限应按50年。当上部建筑结构的设计使用年限超过 50年时，防空地下室结构的设计使用年限应与上部建筑结构相同 3.甲类防空地下室结构应能承受常规武器爆炸动荷载和核武器爆炸动荷载的分别作 用，乙类防空地下室结构应能承受常规武器爆炸动荷载的作用。对常规武器爆炸动荷载和 核武器爆炸动荷载，设计时均按一次作用。 在规定的设计使用年限内，除了满足平时使用功能要求外，应能满足预定的战时防护 功能。对于甲类防空地下室结构，取常规武器和核武器分别作用时最不利情况进行设计， 不应叠加。 4.防空地下室的结构设计，应根据防护要求和受力情况做到结构各个部位抗力相协 周。详见第1.2.1条1款 5.防空地下室结构在常规武器爆炸动荷载或核武器爆炸动荷载作用下，其动力分析 均可采用等效静荷载法。 爆炸动荷载具有不同于静力结构的特征，即在确定荷载和计算方面，具有其特殊的规 律。在工程上为了便于解决实际问题，通常把这种爆炸动荷载变换为一种等效静荷载，这 种方法称为等效静荷载法。按弹塑性工作阶段确定等效静荷载，按塑性内力重分布计算内 力，可获得最佳经济效益 （1）采用等效静荷载法的基本假定和原则为： 1）假定结构周边的爆炸动荷载同时均布作用在整个结构上； 2）假定结构或构件为单独的等效单自由度体系，并按照某一假定的振型振动，不论 在弹性或弹塑性阶段，认为振型的形状不变； 3）用动力系数乘以动荷载峰值即可得到等效静荷载，结构构件在等效静荷载作用下 所确定的内力和变形视为动荷载作用下所产生的相应内力和变形，这样就可以把动荷载视 为静荷载。确定等效静荷载的数值时，按结构的工作状态分为按弹性阶段或按弹塑性阶段

下室结构设计基本原则和规定

计算确定，大部分结构构件通常按弹塑性阶段计算确定。 （2）等效静荷载法的优点在于计算简单，并能沿用静力计算的公式和图表，仅材料强 度取值不同。但它有一定的局限性，对一般防空地下室结构是适用的，对于大跨度和一些 复杂的结构，宜采用有限自由度法直接求其动力解。 试验结果与理论分析表明，对于一般防空地下室结构，其动力分析采用等效静荷载法 的误差可归纳为三种情沉： 1）挠度的计算误差最小，弯矩次之，剪力（支座反力）及轴向力最大； 2）受均布荷载作用的结构计算误差比受集中荷载作用的结构要小； 3）梁、板体系的计算误差比拱形结构要小。 试验证明，属脆性破坏的构件安全储备小，属延性破坏的构件安全储备大，为了协调 这一不合理的状况，确保安全，“规范”在截面设计中对构件受剪与受压承载能力另有规 定，对其适当给以加强， 6.防空地下室结构在常规武器爆炸动荷载或核武器爆炸动荷载作用下，应验算结构 承载力；由于在确定各种结构构件允许延性比时，已考虑了对变形的限制和防护密闭要 求，可不再单独进行爆炸动荷载作用下结构变形、裂缝开展的验算。对钢筋混凝土结构， 大部分结构构件可考虑进人弹塑性工作状态 在爆炸动荷载作用下，地基承载力有较大提高，一般不会因地基失稳引起结构破坏。 防空地下室结构在爆炸动荷载作用下的基础设计，可只按平时使用条件验算地基的承载能 力及地基变形，不进行战时动荷载作用下地基承载力与地基变形的验算。但为保证基础承 载力，应验算战时动荷载作用下基础强度 从防空地下室引出的各种刚性管道，应采取能适应由于地基瞬间变形引起结构位移的 借施，如采取柔性接头。 7.对乙类防空地下室和核5级、核6级、核6B级甲类防空地下室结构，当采用平战 转换设计时，应通过临战时实施平战转换达到战时防护要求。 北京地区平战兼顾做法及规定见第12章。 8.防空地下室战时与平时考虑的荷载效应组合不同，因此“规范”规定，防空地下 室结构除按“规范”设计外，尚应根据其上部建筑在平时使用条件下对防空地下室结构的 要求进行设计（计算和构造），遵守相应的设计规范、规程，并应取其中控制条件作为防空 也下室结构设计的依据。防空地下室的构造与三级抗震一致，当所处部位抗震等级大于三 极时，需符合所处部位抗震构造要求。 9.北京地区原则上不允许防空地下室顶板底面高出室外地面，如果因条件限制不能 故全理埋式防空地下室时，必须经人防工程主管部门核准，并应符合“规范”第3.2.15条 要求。 10.当地下水位较高时，应验算防空地下室的抗浮。 11.防空地下室结构的计算，应符合下列要求： （1）电算计算软件的技术条件，应符合“规范”的规定，并应说明其特殊处理的内容 和依据。 （2）计算模型的建立与必要的简化计算及处理，应符合结构的实际工作状态

GB/T 36206-2018 大黄鱼配合饲料1章 防空地下室结构设计概述

（3）计算机计算的结果，应经分析判断，确认具合理、有效且无异常情况后，方可应 用于工程设计。 12.为节约钢材，选用受力钢筋时，对直径≥12mm的钢筋，除锚筋、吊筋、构造钢 外，不宜选用HPB235级钢筋，宜选用强度较高的钢筋，如HRB335级或HRB400级 钢筋，

防空地下室结构设计步驶

防空地下室结构设计和一般民用建筑结构设计一样，一般步骤是：确定结构类别→确 定结构体系→确定荷载组合（等效静荷载、静荷载）→内力分析→确定控制内力→截面 设计。 防空地下室结构在爆炸动荷载作用下，其动力分析均可采用等效静荷载法。等效静荷 载法可以直接利用各种现成的计算图表，等效静荷载及静荷载确定之后，防空地下室结构 设计所依据的原则和计算方法与静力结构是一致的，如已知荷载计算结构内力的方法，结 构构件变位、转角、弯矩、剪力间的相互关系，已知内力进行承载力计算、截面配筋计算 等，仅材料强度取值不同、构件构造要求不同

1.3.1确定荷载组合

由于防空地下室战时荷载组合中不考虑一般活载，所以在战时荷载组合申只包括动 可载和静荷载两类。动何载指战时核武器或常规武器爆炸空气冲击波或土中压缩波形成的 载，动荷载分正压与负压。除特别注明者外，设计中考虑动荷载的作用方向与结构表面 垂直。静荷载指土压力、水压力、地面堆载、上部建筑传来的荷载、结构自重等荷载。静 荷载的计算同一般民用建筑结构，平时使用状态的荷载（效应）组合应按国家现行有关规 范、标准执行。 防空地下室的结构设计，正确确定等效静荷载具有重要意义，应根据防空地下室的类 别（甲类或乙类）、抗力级别、是否考虑上部建筑影响等因素确定防空地下室各部位结构构 牛的等效静荷载。选用“手册”中直接给出的等效静荷载时，应注意使用条件。 防空地下室结构要按甲、乙类防空地下室进行荷载组合，并取各自的最不利的效应组 合作为设计依据。 甲类防空地下室需考虑常规武器和核武器爆炸动荷载的分别作用，并取分别作用时最 不利情况进行设计，不应叠加，故甲类防空地下室起控制作用的等效静荷载，为常规武器 和核武器分别作用时等效静荷载的较大值， 由于乙类防空地下室仅考虑常规武器爆炸动荷载作用，其等效静荷载即为常规武器爆 作动荷载作用下结构构件的等效静荷载 荷载组合的具体内容详见本手册”第4章

规范”在第4.10.1条规定：防空地下室结构在确定等效静荷载和静荷载后，可按静 计算方法进行结构内力分析。即将动力作用下求内力问题转化为静力作用下求内力 可题

内力分析时，宜根据结构类型、构件布置、材料性能和受力特点等选择分析方法： 1.由于砌体结构是脆性材料，所以在内力分析中只能采用弹性分析方法； 2.防空地下室结构的连续梁和连续单向板结构，分析时宜采用考虑塑性内力重分布 的分析方法，其内力值可由弯矩调幅确定： 3。承受均布荷载的周边支承的双向板，宜采用弹塑性计算方法 防空地下室结构内力分析方法详见第5章

根据荷载组合计算出不同受力状态下结构构件的内力值后，应取其控制条件作为截面 设计的依据。 1.3.4截面设计（承载能力极限状态计算

在动荷载和静荷载同时作用或动荷载单独作用下，防空地下室结构构件在承载力设计 中采用材料动力强度设计值，其值为静荷载作用下材料强度设计值乘以动荷载作用下材料 强度综合调整系数，其余基本上与地面建筑结构的截面设计相同， 当由战时荷载（效应）组合计算出的内力起控制作用时，防空地下室结构设计中不能直 接采用静力作用下计算图表来进行截面设计，否则将造成不应有的浪费，这是由于加入材 料强度综合调整系数后，使等效静荷载与等量静荷载并不等价 当由战时荷载（效应）组合计算出的内力起控制作用时，防空地下室结构截面设计仅需 验算结构构件承载力，不需验算结构构件的变形、裂缝开展。 防空地下室截面设计方法详见第5章、第6章

2章常规武器地面爆炸参数及等效静荷

2.1常规武器地面爆炸空气冲击波、土中压缩波参楼

常规武器是指核武器以外的一切武器，防空地下室抵御的常规武器主要指航空炸弹。 2.1.1抗力级别为常5、常6级的防空地下室防常规武器作用应按非直接命中的地面爆炸 计算，且按常规武器地面爆炸的整体破坏效应进行设计。不考虑常规武器的局部破坏作 用。设计中采用的常规武器等效TNT装药量、爆心至主体结构外墙外侧的水平距离以及 暴心至口部的水平距离，均应按国家现行有关规定取值。 2.1.2在结构计算中，常规武器地面爆炸空气冲击波波形可取按等冲量简化的无升压时 间的三角形（图2.1.2）

P.一常规武器地面爆炸空气冲击波最大超压（N/mm²），可按“规范"附录B计算； 地面爆炸空气冲击波按等冲量简化的等效作用时间（s)，可按“规范”附录B计算

2.1.3在结构计算中，常规武器地面爆炸在士中产生的压缩波波形可取按等件量间化的 有升压时间的三角形（图2.1.3）。 2.1.4对于防空地下室，由于上部建筑的存在，地面爆炸产生的空气冲击波需穿过上部 建筑的外墙、门窗洞口作用到防空地下室顶板和室内出入口，在空气冲击波传播过程中， 上部建筑的外墙、门窗洞口对空气冲击波产生一定的削弱作用，因此，在结构顶板及室内 出入口结构构件计算中，当符合下列条件之一时，可考虑上部建筑对常规武器地面爆炸空 气冲击波超压作用的影响，将空气冲击波最大超压乘以0.8的折减系数， （1）上部建筑层数不少于二层，其底层外墙为钢筋混凝土或砌体承重墙，且任何一面 外墙开孔面积不大于该墙墙面面积的50%。 （2）上部为单层建筑，其承重外墙使用的材料和开孔比例符合上款规定，且屋顶为钢

2.2常规武器爆炸动荷载作用下结构动力计

图2.1.3常规武器地面爆炸土中压缩波简化波形 常规武器地面爆炸空气冲击波感生的土中压缩波最大压力（N/mm²），可按“规范”附录B计算； 常规武器地面爆炸直接产生的土中压缩波最大压力（N/mm²），可按“规范”附录B计算 土中压缩波的升压时间（s)，可按“规范”附录B计算： 土中压缩波按等冲量简化的等效作用时间（s），可按“规范”附录B计算

5常规武器地面爆炸时，作用在防空地下室结构构件上的动荷载可按均布动 力分析。常规武器地面爆炸作用在防空地下室结构各部位的动荷载可按“规范 算（对常规武器爆炸动荷载进行均布化处理）

2。2常规武器爆炸动荷载作用下结构动力计算

2.2。1防空地下室当采用等效静何载法进行结构动力分析时，宜将结构体系拆成板、 外墙、底板等结构构件，分别按单独的等效单自由度体系进行动力分析 各构件之间支座条件应按接近于实际情况适当简化，并应相互协调一致。对于钢筋混 疑土结构，顶板与外墙之间二者刚度接近，可近似按固端与铰支之间的支座情况考虑；底 板刚度远大于外墙时，在计算外墙时外墙下部可视作固定端；单向连续构件，中间支座可 安固定端。 对通道或其他简单、规则的结构，也可近似作为一个整体构件按等效静荷载法进行动 计简

2.2.2防空地下室结构构件的充许延性比

1.防空地下室结构构件的允许延性比。主要与结构构件的材料、受力特性及使用要 求有关 允许延性比Lβ」虽然不能完全反应结构构件的强度、挠度及裂缝等情况，但与这 者都有密切的关系，且能直接表明结构构件所处极限状态。 2.防空地下室结构构件的工作状态可用结构构件的允许延性比[3表示，其值按下 式确定：

2.3常规武器爆炸动荷载作用下常用结构等

wt, sin wl, 2/L3]

2。3常规武器爆炸动荷载作用下常用结构等效静荷率

2.3.1常规武器爆炸动荷载作用下，结构构件的等效静荷载标准值除可按“规范”规定 计算取值外，条件符合时，可按本节直接选用，选用时应注意使用条件。 2.3.2常规武器爆炸动荷载作用下，当防空地下室的顶板为钢筋混凝土梁板结构、现浇 无梁楼盖结构、密肋板结构，且按允许延性比[β二4.0计算时，其等效静荷载标准值qe 可按下列规定采用 1.当防空地下室设在地下一层时，防空地下室顶板的等效静荷载标准值9c可按表 2.3.2选用，其等效静荷载示意见附录A图A1。 当顶板覆土厚度对于常5级大于2.5m、对于常6级大于1.5m时，动荷载值相对较 小，顶板设计通常由平时荷载效应组合控制，故此时顶板可不计入常规武器地面爆炸产生 的等效静荷载，但顶板设计应符合本手册第11章规定的构造要求， 2.当防空地下室设在地下二层及以下各层时，防空地下室顶板可不计入常规武器地 面爆炸产生的等效静荷载，按一般民用建筑结构使用荷载取值（其等效静荷载示意见附录 A图A2），但顶板设计应符合本手册第11章规定的构造要求

常规武器爆炸动荷载作用下防空地下室设在地下一层时 顶板的等效静荷载标准值0l（kN/m²）

注：1.顶板按弹塑性工作阶段计算，允许延性比L3 2.顶板覆土厚度h为小值时9取大值 3.当符合本手册第2.1.4条规定考虑上部建筑影响时， 可取用表中括号内数值

1.顶板按弹塑性工作阶段计算，允许延性比Lβ」取4 2.项板覆土厚度h为小值时.9取大值。 3.当符合本手册第2.1.4条规定考虑上部建筑影响时，可取用表中括号内数值

第2章常规武器地面爆炸参数及等效静荷

常规武器爆炸动荷载作用下非饱和土中外墙的 等效静荷载标准值92（kN/m²）

注：1.表内砌体外墙数值系按防空地下室净高≤3.0m，开间≤5.4m计算确定；钢筋混凝士外墙数值系按计算高度≤5. 计算确定 2.翻体外墙按弹性工作阶段计算。允许延性比［3】取1.0；钢筋混凝土外墙按弹塑性工作阶段计算，允许延性比［β 取3.0。 3.顶板埋置深度h为小值时9e2取大值 2.对符合本手册第1.2.2条9款规定，顶板底面高出室外地面的常5级、常6级防空 也下室，直接承受空气冲击波作用的钢筋混凝土外墙按弹塑性工作阶段设计，允许延性比 B」取3.0时，其等效静荷载标准值9c2对常5级可取400（kN/m²），对常6级可取18( kN/m²)。其等效静荷载示意见附录A 图 A1(b)

注：1.表内砌体外墙数值系按防空地下室净高： 计算确定 2.翻体外墙按弹性工作阶段计算．允许延性比[β】取1.0；钢筋混凝土外墙按弹塑性工作阶段计算，允许延性比［ 取3.0。 3.顶板埋置深度h为小值时9e2取大值 2.对符合本手册第1.2.2条9款规定，顶板底面高出室外地面的常5级、常6级防空 也下室，直接承受空气冲击波作用的钢筋混凝土外墙按弹塑性工作阶段设计，允许延性比 β)取3.0时，其等效静荷载标准值9ce2对常5级可取400（kN/m²），对常6级可取180 kN/m）。其等效静荷载示意见附录A图A1（b）

2.对符合本手册第1.2.2条9款规定，顶板底面高出室外地面的常5级、常 地下室，直接承受空气冲击波作用的钢筋混凝土外墙按弹塑性工作阶段设计，允 β)取3.0时，其等效静荷载标准值9ce2对常5级可取400（kN/m²），对常6统 kN/m）。其等效静荷载示意见附录A图A1（b）

， 需规武器爆炸动伺载作用下需用结构等效静简率

常规武器爆炸动荷载作用下饱和土中外墙的等效 静荷载标准值92（kN/m²）

静荷截标准值02（kN/m 表 2. 3. 3

当含气量α1>1%时，按非饱和土取值；当0.05%

门框墙荷载分布图 分别为沿上、下门框和两侧门框单位长度作用力的标准值（kN/m) 直接作用在门框墙上的等效静荷载标准值，可按表2.3.5或表3.5.7采用（kN/m²

分别为沿上、下门框和两侧门框单位长度作用力的标准值（kN/m） 直接作用在门框墙上的等效静荷载标准值，可按表2.3.5或表3.5.7采用（kN/m²）。 门框墙厚度（mm）。 门框墙悬挑长度（mm） 门扇搭接长度，单扇门一般为100mm。 门扇传来的作用力至悬臂根部的距离（mm），其值为门框墙悬挑长度1减去1/3门扇搭接长度。 直接作用在门框墙上的等效静荷载标准值分布宽度（mm），其值为门框墙悬挑长度/减去门扇搭接长度

第2章常规武器地面爆炸参数及等效静荷

常规武器爆炸动荷载作用下室外出入口直接作用在门框墙上的 等效静荷载标准值ge（kN/m²） 表2.3.5

当5m

室外出人口至防护密闭门的距离示意 a)单向出入口：（b)直通出人口；（c)竖井出入口：（d)穿廊出人口：（e)楼梯出入口 R一爆心至出人口的水平距离： 室外出人口至防护密闭门的距离，/不得小于5m

2.3常规武器爆炸动荷载作用下常用结构等

2.3.6常规武器爆炸动荷载作用下，防空地下室室外出入口通道内的钢筋混凝土临空墙。 当允许延性比β」取3.0时，其等效静荷载标准值可按表2.3.6采用。当室外出入口通 道净宽大于3.0m时，其等效静荷载标准值可乘以折减系数0.9，也可按表中括号内数值 采用。穿廊式出人口临空墙等效静荷载示意图见附录A图A3

常规武器爆炸动荷载作用下室外出入口临空墙的 等效静荷载标准值（kN/m²）

1.（为室外出入口至防护密闭门的距离（图2. (个 .当5m

常规武器爆炸动荷载作用下ls≤5.0m时室内出入口 直接作用在门框墙、临空墙的等效静荷载标准值9（kN/m²） 表 2.3. 7

2./为室外出入口至防护密团门的距离 (3 (图 2. 3. 7)

2.当防空地下室室内出人口侧壁内侧至外墙外侧的最小水平距离L>5.0m时（图 7），防空地下室室内出入口门框墙、临空墙可不计人常规武器地面爆炸产生的等效静

2章常规武器地面爆炸参数及等效静荷载

2.3. 7 a)首层楼梯间周围为隔： （b)首层楼梯间周围为剪力墙

何载，但厂门椎墙、临空墙设计应付合本手册第1章规定的构造要求。 2.3.8防空地下室相邻两个防护单元之间的隔墙以及防空地下室与普通地下室相邻的隔 可不计人常规武器地面爆炸产生的等效静荷载，但应设置防护密团隔墙（亦称防护单元 隔墙）。防护密闭隔墙应为整体浇筑的钢筋混凝土墙，常5级、常6级防护密闭隔墙厚度 应分别不小于250mm、200mm，配筋应符合本手册第11章规定的有关构造要求 2.3.9对多层防空地下室结构，当相邻楼层分别划分为上、下两个防护单元时，则上 下两个防护单元之间的楼板应为防护密闭楼板，该楼板起了防护单元间隔墙的作用。上 下两个防护单元之间的楼板可不计入常规武器地面爆炸产生的等效静荷载，按一般民用建 筑结构使用荷载取值，但楼板厚度不应小于200mm，配筋应符合本手册第11章规定的有 关构造要求。其等效静荷载示意见附录A图A4。 常规武器爆炸动荷载作用下，相邻防护单元之间的连通口不论设在上面楼层或下面楼 层（图3.5.14），其人防门、门框墙上的等效静荷载可取30kN/m²。门框墙厚度、配筋应 符合本手册第11章规定的有关构造要求 一个防护单元内的两层或多层防空地下室，其内部中间楼板及楼梯跑板、休息板可不 计入常规武器地面爆炸产生的等效静荷载，按一般民用建筑结构使用荷载取值，但楼板构 造厚度不应小于200mm。其等效静荷载示意参见附录A图A4。 2.3.10当防空地下室主要出入口采用楼梯式出人口时，作用在出入口内楼梯踏步与休息 平台板上的常规武器爆炸动荷载应按构件正面受荷计算。动荷载作用方向与构件表面重 直，当允许延性比［3取3.0时，其等效静荷载标准值可按下列规定确定（其等效静荷载 示意见附录A图A5）。 1.当主要出人口为室外出入口时，对常5级可取110kN/m，对常6级可取 okN/m。 ，2.当按第10.11.4条规定，将常6级乙类防空地下室室内出人口用作主要出入口时 其等效静荷载标准值可按下列规定确定： （1）室内出入口侧壁内侧至外墙外侧的最小水平距离1≤5.0m时（图2.3.7），其等效 静净荷载标准值可取40kN/m。 （2）室内出入口侧壁内侧至外墙外侧的最小水平距离.>5.0m时（图2.3.7），可不计

常规武器爆炸动荷载作用下常用结构等效

人常规武器地面爆炸产生的等效静何载 2.3.11常规武器爆炸动荷载作用下，作用在防空地下室室外出人口土中通道结构上的等 效静荷载，可按下列规定确定： 1.无顶盖开段通道结构，可不考虑常规武器爆炸动荷载作用，其侧墙可按平时荷 载设计挡土墙 2.有顶盖的通道结构，按承受土中压缩波产生的常规武器爆炸动荷载计算，其等效 静荷载标准值可按本手册第2.3.2～2.3.4条确定，其等效静荷载示意见附录A图A6。 3.土中竖井结构，无论有无顶盖，均按由土中压缩波产生的法向均布动荷载计算 其值可按本手册第2.3.3条确定，其等效静荷载示意见附录A图A6。 2.3.12扩散室前墙即安装悬板活门的墙面为临空墙，墙面本身承受的荷载及活门传来的 可载均按临空墙荷载取值。作用在与土直接接触融的扩散室顶板、外墙及底板上的常规武器 爆炸等效静荷载可按第2.3.2～2.3.4条相关规定取值；扩散室与防空地下室内部房间相 邻的临空墙可不计人常规武器爆炸产生的等效静荷载，（其等效静荷载示意见附录A图 A7），但临空墙设计应符合本手册第11章规定的有关构造要求。 2.3.13在常规武器爆炸动荷载作用下，外墙开设通风采光窗的防空地下室，其采光窗井 处等效静荷载标准值，可按下列规定确定： 1.当可以解决土源，战时采用挡窗板加覆土的防护方式，见附录A图A8（a）时，挡 窗板及窗井内墙的水平等效静荷载标准值可按本手册表2.3.2中数值乘以0.3采用（此时 表中h取挡窗板中心至室外地面的深度），也可按表2.3.13直接采用

常规武器爆炸动荷载作用下窗井挡窗板及窗井内墙 的水平等效静荷载标准值qel（kN/m²）

表 2. 3. 13

2章常规武器地面爆炸参数及等效静荷载

的等效静何载标准值可按下列规定确定 （1）当防空地下室室内出入口侧壁内侧至外墙外侧的最小水平距离1≤5.0m时（图 2.3.7)，平时通行口、通风口、排烟口处防护密闭门及门框墙承受的等效静荷载标准值可 按表2.3.7门框墙顶采用 （2）当防空地下室室内出入口侧壁内侧至外墙外侧的最小水平距离1.>5.0m时（图 2.3.7），平时通行口、通风口、排烟口处防护密闭门及门框墙承受的等效静荷载标准值可 取30kN/m 3.相临防护单元之间隔墙上的平时通行口、通风口、排烟口，其防护密闭门及门相 墙承受的等效静荷载标准值可取30kN/m。 2.3.15乙类防空地下室不应设在普通地下室上面，对于多层地下室结构，防空地下室应 在最下层，其等效静荷载示意见附录A图A2 2.3.16乙类防空地下室室外出入口散开段、备用出入口及通风、排烟竖井位于地面建筑 物倒塌范围以内时，防倒塌棚架设置的方法及等效静荷载可按甲类防空地下室，常5级 常6级可分别参照核5级、核6级（附录A图A9）。 2.3.17当按第10.11.4条规定，将常6级乙类防空地下室室内出入口用作主要出人口 时，其防倒塌棚架、防倒塌挑檐的等效静荷载可按核6级甲类防空地下室（附录A图 A10）。 2.3.18非主要出入口防护密闭门外的局部顶板，应考虑上层建筑物的倒塌荷载，其等效 静荷载标准值可取50kN/m²。目的是防止上层建筑倒塌后把防护密闭门堵死，以利抢救。 楼梯间进风口处扩散室悬板活门外的局部顶板，也应考虑防倒塌，其等效静荷载标准 值可取50kN/m

3.1核武器爆炸地面空气冲击波、土中压缩波参数

3.1核武器爆炸地面空气冲击波、土中压缩波参数 核武器爆炸地面空气冲击波、土中压缩波最主要参数是超压值，防空地下室抗力等级 就是按不同超压值划分的， 3.1.1在结构计算中，核武器爆炸地面空气冲击波超压波形，可取在最大压力处按切线 或按等冲量简化的无升压时间的三角形（图3.1.1）。 防空地下室结构设计采用的地面空气冲击波最大超压（简称地面超压）△P，应按国家 现行有关规定取值。地面空气冲击波的其他主要设计参数可按表3.1.1采用

图3.1.1核武器爆炸地面空气冲击波简化波形 P.一核武器爆炸地面空气冲击波最大超压（N/mm²）； 地面空气冲击波按切线简化的等效作用时间（s)： 地面空气冲击波按等冲量简化的等效作用时间（s）

空气冲击波主要设计参费

3.1.2在结构计算中，核武器爆炸土中压缩波波形可取简化为有升压时间的平台形（图 3.1.2） 3.1.3 核武器爆炸土中压缩波的最大压力Ph及土中压缩波升压时间tob可按下列公式 计算：

2在结构计算中，核武器爆炸土中压缩波波形可取简化为有升压时间的平台 核武器爆炸土中压缩波的最大压力Ph及土中压缩波升压时间to可按下列

第3章 核武器爆炸参数及等效静荷载

图3.1.2核武器爆炸土中压缩波简化波形 Ph土中压缩波最大压力（kN/m²）；

非饱和土的U0、%、值

核武器爆炸地面空气冲击波、 土中压缩

2.碎石土、砂土土体密实时，o取大值，取小值

跑和士起始压力波速m值

第3章核武器爆炸参数及等效静荷载

核5级防空地下室上部建筑为抗震设防的砌体结构、内浇外砌、框架剪力墙结构或框 架结构时，不应考虑上部建筑对地面空气冲击波超压值的影响，其空气冲击波超压计算值 APmAPm

核武器爆炸动荷载计算中土中外墙 考虑的上部建筑影响系数入 表 3. 1. 7

3。2核武器爆炸动荷载最大压力及升压时间

3.2.1作用在结构构件上的核武器爆炸动荷载，对全理式防空地下室结构可按同时均匀 作用在结构各个部位进行受力分析，见图3.2.1（a）。由于结构两侧荷载相等、方向相反， 因此，不需考虑结构的位移；作用在结构底板的核武器爆炸动荷载，是由于结构顶板受到 核武器爆炸动荷载后向下运动所产生的反力。 对符合本“手册”第1.2.2条9款规定，顶板底面高出室外地面的核6级、核6B级 防空地下室，尚应验算地面空气冲击波对高出地面外墙的单向作用，见图3.2.1（c）。由于 空气冲击波的实际作用方向不确定，所以，设计时应考虑防空地下室四周高出地面的外墙 均可能成为迎爆面，

1。顶板计算中不考虑上部建筑影响的防空地下室： 最大压力 P.=KP

2.顶板计算中考虑上部建筑影响的防空地下室： 最大压力 P.=KPh

Pcl = KPh oh=（—1）

2.3结构顶板核武器爆炸动荷载综合反射系数K可按下列规定确定

2.3结构顶板核武器爆炸动荷载综合反射系数K可按下列规定确定

.2 核武器爆炸动信载最大压 升压时

图3.2.1结构周边核武器爆炸动何载作用方式示意 【a)全埋式防空地下室；（b)顶板底面高出室外地面的防空地下室（核5级） （c)顶板底面高出室外地面的防空地下室（核6级、核6B级） 注：防空地下室顶板底面需高出室外地面时，应经人防工程主管部门核准

图3.2.1结构周边核武器爆炸动何载作用方式示意 a）全埋式防空地下室；（b)顶板底面高出室外地面的防空地下室（核5级） (c)顶板底面高出室外地面的防空地下室（核6级、核6B级） 注：防空地下室顶板底面需高出室外地面时，应经人防工程主管部门核准

1.结构顶板的覆土厚度h二0时，K=1.0。 2.结构板的覆士厚度h>h，（结构不利覆土厚度）时，K值分别按非饱和土、饱和士 确定。 （1）非饱和土时，K值可按表3.2.3确定 （2）饱和土的K值可按下列规定确定： 1）当△Pm（N/mm²）≥20αl时，平顶结构K=2.0，非平顶结构K=1.8； 2）当△Pm（N/mm²）≤16αl时，饱和土中K值按非饱和土确定； 3）当16αl<△Pm（N/mm）<20αl时，K值按线性内插法确定 α1为饱和土含气量，当无实测资料时，可取αi=1%。 3.结构顶板的覆土厚度h小于结构不利覆土厚度h㎡时，K值可按线性内插法确定 对主体结构，当结构顶板覆土厚度h≤0.5m时，综合反射系数K值可取1.0

第3章核武器爆炸参数及等效静荷载

5级、核6 厚度为 h≥hm非饱和土时综合反射系数K值

：1，多层结构标合反射系数取表中数值的1.05借 非平项结构综合反射系数取表中数值的0.9倍

可板取短边净跨： 对多跨结构， ，为取项板分许延性比R

式中Pe2 土中结构外墙上的水平均布核武器爆炸动荷载的最大压力（kN/m²）； 土的侧压系数，当无实测资料时可按表3.2.5采用

核武器爆炸动荷载作用下土的侧压系数值

注：1.碎石土及非饱和砂土：密实、 2.非饱和黏性土：液性指数低的取小值。 GB/T 2423.30-2013 环境试验 第2部分试验方法 试验XA和导则在清洗剂中浸渍，饱和黏性土、饱和砂土：含气量e1≤0.1%时取大值

3.3核武器爆炸动荷载作用下结构动力计

3.2.6对符合第1.2.2条9款规定，当核6级、核6B级防空地下室的顶板底面高出室外 地面，外墙直接承受空气冲击波的最大水平均布压力P可取2△Pm。 3.2.7结构底板上核武器爆炸动荷载最大压力可按式（3.2.7)计算。

以下时取0.8～1.0。其中含气量α1≤0.1%时取大值。 3.2.8作用在防空地下室出人口通道内临空墙、门框墙上的核武器爆炸空气冲击波最大 压力P。值NY/T 2553-2014 椰子 种苗繁育技术规程，可按表3.2.8确定

3.2.8作用在防空地下室出人口通道内临空墙、门框墙上的核武器爆炸空气冲击波最大 压力P。值，可按表3.2.8确定，

框墙及临空墙外，其他与防空其