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在设计中宜调整平面形状和尺寸，采用构造和施工措施，不设伸缩缝、防震缝和沉 当需要设缝时应使三缝合一，并将房屋结构划分为独立的结构单元。 （1）当高层建筑结构未采取可靠措施时，其伸缩缝间距不宜超出表1.6的限值

表1.6伸缩缝的最大间距

1.2.4屋盖（楼面）体系的选择

1. 2. 5基础选型

QBYL 0001S-2015 保山云潞咖啡产业开发有限责任公司 速溶咖啡1.3结构上的作用及其作用效应组合

施加在结构上的集中力或分布力和引起结构外加变形和约束变形的原因，统称为结 构上的作用。结构构件自重、楼面上的人群和各种物品的重量、设备重量、风压及雪压等， 一般称为直接作用，习惯上称为荷载；温度变化，结构材料的收缩和徐变、地基不均匀沉降 及地震等，也能使结构产生效应，一般称为间接作用。直接作用或间接作用在结构内产生 的内力（如轴力、弯矩、剪力和扭矩）和变形（如挠度、转角和裂缝等）称为作用效应；仅由荷 载产生的效应称为荷载效应。 结构上的荷载分为永久荷载（恒荷载）、可变荷载（活荷载）和偶然荷载（如地震力、爆 炸力、撞击力等）。 荷载有四种代表值，即标准值、频遇值、准永久值和组合值，其中标准值是荷载的基本 代表值，其它代表值是标准值乘以相应的系数后得出的。荷载标准值是结构在使用期间， 在正常情况下可能出现的具有一定保证率的偏大荷载值。荷载频遇值是指在结构上时而 出现的较大荷载值，即在设计基准期间其超越的总时间比率为规定的较小比率或超越次 数为规定的较少次数的荷载值。荷载准永久值是指在结构上经常作用的荷载值，即在设计

基准期间超越的总时间药为设计基准期一半的荷载值。当有多种可变荷载同时作用在结 构上时，为了能使该结构产生的总效应与只有一个可变荷载作用时所产生的效应有最佳 的一致性，通常将某些可变荷载的标准值乘以组合系数予以折减，折减后的荷载值为荷载 组合值。

[1. 3. 1 重力荷载

表1.7常用材料和构件自重表

民用建筑楼面均布活荷载的标准值及其组合值、频值和准永久值系数，应按表1.8 的规定采用。由于表1.8所规定的楼面均布荷载标准值是以楼板的等效均布活荷载为依 据的，故在设计楼板时可以直接取用；而在设计楼面梁、墙、柱及基础时，表中的楼面活荷 载标准值在下列情况下应乘以规定的折减系数

表1.8民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频退值和准永久值系数

2）第6项书库活荷载当书架高度大于2m时，书库活荷载尚应按每米书架高度不小于2.5kN/m²确定。 3）第8项中的客车活荷载只适用于停放载人少于9人的客车；消防车活荷载是适用于满载总重为300kN的 大型车辆，当不符合本表的要求，应将车轮的局部荷载按结构效应的等效原则，换算为等效均布荷载， 4）第11项楼梯活荷载，对预制楼梯步平板，尚应按1.5kN集中荷载验算。 5）本表各项荷载不包括隔墙自重和二次装修荷载。对固定隔墙的自重应按恒荷载考虑，当隔墙位置可灵活自 由布置时，非固定隔墙的自重可取每延米长墙重(kN/m)的1/3作为楼面活荷载的附加值(kN/m²)计入， 附加值不宜小于1.0kN/m²。 （1）设计楼面梁时的折减系数。表中第1（1）项当楼面梁从属面积超过25m²时，应取 .9；第1（2）7项当楼面梁从属面积超过50m²时应取0.9；第9～12项采用与所属房屋 类别相同的折减系数。 （2）设计墙、柱和基础时的折减系数。表中第1（1)项按表1.9的规定采用；表中 （2)～7项采用与楼面梁相同的折减系数；第9～12项采用与所属房屋类别相同的折减 系数。

（1）设计楼面梁时的折减系数。表中第1（1）项当楼面梁从属面积超过25m²时，应取 0.9；第1(2)～7项当楼面梁从属面积超过50m²时应取0.9；第912项采用与所属房屋 类别相同的折减系数。 （2）设计墙、柱和基础时的折减系数。表中第1（1)项按表1.9的规定采用；表中 1(2)～7项采用与楼面梁相同的折减系数；第9～12项采用与所属房屋类别相同的折减 系数。 楼面梁的从属面积可按梁两侧各延伸1/2梁间距的范围内的实际面积确定

表1.9活荷载按楼层的折减系数

面梁的从属面积超过25m²时，可采用括号内的系数

工业建筑楼面在生产使用或安装检修时，由设备、管道、运输工具及可能拆移的隔墙 产生的局部荷载，均应按实际情况考虑，可采用均布活荷载代替。对于无设备区域的操作 荷载，包括操作人员、一般工具、零星原料和成品的自重，可按均布活荷载考虑，采用 2.0kN/m²。生产车间的楼梯活荷载，可按实际情况采用，但不宜小于3.5kN/m。

，包拍操作 kN/m²。生产车间的楼梯活荷载，可按实际情况采用，但不宜小于3.5kN/m² 3.屋面均布活荷载 工业与民用房屋的屋面，其水平投影面上的屋面均布活荷载应按表1.10采用

工业与民用房屋的屋面，其水平投影面上的屋面均布活荷载应按表1.10采用

表1.10屋面均布活荷载

上人的屋面，当施工或维修荷载较大时应按实际情况采用，对不同结构应按有关设计规范的规定，将标 值作0.2kN/m²的增减。

3）对于因屋面排水不畅、堵塞等引起的积水荷载，应采用构造措施加以防止：必要时，应按积水的可能深度 定屋面活荷载， 4）屋顶花园活荷载不包括花园土石等材料自重

投影面上的雪荷载标准值st，应按下式计

式中：5。为基本雪压，系以当地一般空旷平坦地面上统计所得50年一最大积雪的自重 确定，应按《荷载规范》全国基本雪压分布图及有关的数据采用；为屋面积雪分布系数， 屋面坡度α≤25°时取1.0，其它情况可按《荷载规范》采用。 雪荷载的组合值系数可取0.7；频遇值系数可取0.6；准永久值系数按雪荷载分区I、 1和1的不同分别取0.5、0.2和0。

垂直于建筑物表面上的风荷载标准值w(kN/m²）当计算主要承重结构时应按下式 计算：

式中：w。为基本风压（kN/m"），应按《荷载规范》全国基本风压分布图及其附录D.4给出 的数据采用，但不得小于0.3kN/m²；，为风荷载体型系数，应按《荷载规范》第7.3节的 规定采用；"为风压高度变化系数，应按表1.11的规定采用；β.为高度处的风振系数。 基本风压系以当地比较空旷平坦地面上离地10m高统计所得的50年一遇10min平 pru确定的风压，p为空气密度（t/m）。 对于特别重要和有特殊要求的高层建筑结构，应将《荷载规范》中“全国基本风压分布 图及其附录D.4”规定的基本风压提高10%。 表1.11中的A、B、C、D表示下列四类地面粗糙度：A类指近海海面、海岛、海岸、湖 岸及沙漠地区；B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类 指有密集建筑群的城市市区D类指密集建筑群且房屋较高的城市市区

表1.11风压高度变化系数丛

对于高度大于30m且高宽比大于1.5.的房屋结构，应采用风振系数来考虑风压脉 响。建筑结构在高度处的风振系数β，可按下式计算：

β,= 1 + t

式中：为脉动增大系数，为脉动影响系数为振型系数， 脉动增大系数可按表1.12确定。其中结构基本自振周期T，应由计算确定，对于高 层建筑，可按下列近似公式计算： 钢筋混凝土框架和框剪结构

钢筋混凝土剪力墙结构

1.4. (1.5)

T=0.03+0.03H/VB

T.=0.05n(1.5a)式中：H为房屋总高度（m）；B为房屋总宽度（m）；n为建筑层数。表1.12脉动增大系数5WoTi/(kN· s*/m²)0. 010. 020. 040.060.080.100. 200. 400. 60钢结构1. 471. 571. 691. 771. 831. 882. 042.242. 36有填充墙的房屋钢结构1. 261. 321. 391. 441. 471. 501. 611. 731. 81混凝土及砌体结构1. 111.141. 171.191. 211. 231. 281. 341. 38woTi/(kN·s2/m²)0. 801. 002. 004. 006. 008. 0010. 0020.0030.00钢结构2. 462.532.803. 093. 283. 423. 543. 914. 14有填充墙的房屋钢结构1.881. 932.102. 302. 432. 522. 602. 853. 01混凝土及砌体结构1.421. 441, 541. 651.721. 771. 821. 962. 06注：计算woTi时，对地面粗糙度B类地区可直接代入基本风压，而对A类、C类或D类地区应按当地的基本风压分别乘以1.38、0.62和0.32后代入。脉动影响系数可按下列情况分别确定。（1）结构迎风面宽度远小于其高度的情况。若外形、质量沿高度比较均匀，脉动影响系数可根据房屋高度和地面粗糙度类别按表1.13确定。表1.13脉动影响系数v总高度H/m102080607090100150200250300350400450A0.78粗糙度类别0.880.890.890.8910.890.87[0.840.79B10.870.8810.890.890. 900.890.880.8310.830.83C0.6410.8710.8810.900.9110.910.93J0.930.91D0.5310.65当结构迎风面和侧风面的宽度沿高度按直线或接近直线变化，而质量沿高度按连续规律变化时，表1.13中的脉动影响系数应再乘以θB和6。9ε应为建（构）筑物迎风面在z高度的宽度B，与结构底部宽度B。的比值，6，可按表1.14确定。表 1.14修正系数，BH/Bo10. 90.80. 70.60. 50. 40. 30. 2≤0.11. 001. 101. 201. 321. 501. 752. 082.533. 305.60注：BH、Bo分别为构筑物迎风面在顶部和账部的宽度。（2）结构迎风面宽度较大时，应考虑宽度方向风压空间相关性的情况（如高层建筑等）。若外形、质量沿高度比较均匀，脉动影响系数可根据结构总度H及其与迎风面宽度B的比值，按表1.15确定。振型系数应根据结构动力计算确定。对于质量和刚度沿高度分布比较均匀的高层建筑，可仅考虑第一振型的影响，其振型系数近似按下式确定：P=H/H(1. 6)•14*

式中：H：为第i层标高；H为建筑总高度。 风荷载的组合值、频遇值和准永久值系数可分别取0.6、0.4和0

1.3.3作用效应组合

结构或结构构件在使用期间，可能遇到同时承受永久荷载和两种以上可变荷载的情 况。但这些荷载同时都达到它们在设计基准期内的最大值的概率较小，且对某些控制截面 来说，并非全部可变荷载同时作用时其内力最大，因此应进行荷载效应的最不利组合。 对于一般排架、框架结构，荷载效应组合的设计值S可按下列规定采用： 由可变荷载效应控制的组合

S=YGSG十YQiSQ1 S=YSGk+0.9 YoSoik

S=YSGk十YQ1SQ1

表1.15脉动影响系数

由永久荷载效应控制的组合

S = YGSG + YoeSon

式中：为永久荷载的分项系数；Y为第i个可变荷载的分项系数，其中为可变荷载 Q的分项系数；SG为按永久荷载的标准值G计算的荷载效应值；SQ为按可变荷载的标 准值Q计算的荷载效应值，其中Su为诸可变荷载效应中起控制作用者；a为可变荷载 Q：的组合值系数，应分别按1.3.1和1.3.2节的有关规定采用；n为参与组合的可变荷载 数。 当考虑以竖向的永久荷载效应控制的组合[式（1.8)时，参与组合的可变荷载可仅限 于竖尚荷载。 永久荷载的分项系数按下列规定采用：当其效应对结构不利时，对由可变荷载效应控 制的组合取1.2，对由永久荷载效应控制的组合取1.35；当其效应对结构有利时，一般情 况下取1.0，对结构的倾覆、滑移或漂移验算取0.9。 可变荷载的分项系数，一般情况下取1.4，对荷载标准值大于4kN/m²的工业建筑楼 面结构的活荷载取1.3。

[1. 4. 1一般原则

1.4水平地震作用及其效应组合

1.4.2计算地需作用的反应谱法

根据天量的强震记录，求出结构在不同自振周期或频率时的地震最大反应，取这些反 应的包线，称为反应谱。以反应谱为依据进行抗震设计，则结构在这些地震记录为基础的 地震作用下是安全的，这种方法称为反应谱法。利用反应谱，可很快求出各种地干扰下 的反应最大值，因而此法被广泛应用。 以反应谱为基础的有两种实用方法： （1）振型分解反应谱法。此法是把结构作为多自由度体系 利用友应进行计

于任何工程结构，均可用此法进行地震反应分析。 （2）底部剪力法。对于多自由度体系，若计算地震反应时主要考虑基本振型的影响： 则计算可以大大简化，此法为底部剪力法，是一种近似方法。它适用于高度不超过40m、以 剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，以及近似于单质点体系的结构。 用反应谱法计算地震反应，应解决两个主要问题：计算建筑的重力荷载代表值；根据 结构的自振周期确定相应的地震影响系数

重力荷载代表值是指结构和 各可变荷载组合值之和，是表 发生时根据遇合概率确定的“有效重力”。 各可变简载的组合值系数应按表1.16采

表1.16可变荷载的组合值系数

注：硬钩吊车的吊重较大时组合值系数宜按实际情

2.地震影响系数 地震影响系数α是单质点弹性体系的绝对最大加速度与重力加速度的比值，它除与 结构自振周期有关外，还与结构的阻尼比等有关。根据地震烈度、场地类别、设计地震分组

直线上升段，为周期小于.0.1s的区段，取

水平段，自0.1s至特征周期区段，取

图1.2地霆影响系数曲线

α=72αma 曲线下隆段，自特征周期至5倍特征周期区段，取

由线下降段，自特征周期至5倍特征周期区

直线下隆段，自5倍特征周期至6s区段，取

式中为曲线下降段的衰减指数，按下式确定：

α=(T/T)'n2amax

5为阻尼比，一般的建筑结构可取0.05；71为直线下降段的下降斜率调整系数，按式 (1.14)确定,当 71小于 0 时取 0

T为结构自振周期；T为特征周期，根据场地类别和设计地震分组按表1.17采用，计算 8、9度罕遇地震作用时，特征周期应增加0.05s；αmax为地震影响系数最大值，阻尼比为 0.05的建筑结构应按表1.18采用，阻尼比不等于0.05时表中的数值应乘以阻尼调整系 数2

表1.17特征周期（S）

表1.18水平地影的系数量大值

分别用于设计基本地需加速度为0.15g和0.30g的地

对于一般的建筑结构，阻尼比可取0.05，则由式(1.14)和(1.15)分别得n1=0.02， 2=1,相应的地震影响系数α为：

(1.9a) (1. 10a) (1.11a) (1. 12a)

底部剪力法是目前比较常用的种计算水平地震作用的简化方法。此法首先计算总 水平地震作用标准值即底部剪力F

式中：α1为相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数值；Ge为结构等效总重力荷载， 单质点应取总重力荷载代表值，多质点应取总重力荷载代表值的85%。 地震作用沿高度分布具有一定的规律性。假定结构反应相对加速度沿高度变化为底 部为零的倒三角形，则可得到质点i的水平地震作用F：为

由于上式未能充分考虑高振型的影响，结构顶部受力有较大差 别，因此，保持地震作用总和不变及沿高度变化规律不变，而在结构 顶部施加一集中力以反映高振型的作用（图1.3），于是，式（1.17） 可修改为

式中：Gi、G,分别为集中于质点i、i的重力荷载代表值；H：、H;分别 为质点i、的计算高度；△F，为顶部附加水平地震作用；为顶部 附加地震作用系数，多层钢筋混凝土房屋可按表1.19采用，多层内 框架砖房可采用0.2，其它房屋可不考虑。

G,H; 8.) AF. = 3.Fel

图1.3结构水平地震 作用计算简图

表1.19顶部附加地需作用系数

注：T.为结构基本自振周期。

1.4.4荷载效应与地需作用效应的组合

对于一般的排架、框架结构，当总高度不超过60m时，不考虑风荷载效应与水平地囊 作用效应的组合；当设防烈度不大于8度时，也不考虑竖向地震作用效应与水平地震作用 效应的组合。因此，一般情况下，考虑地震作用效应的组合为

式中：S为结构构件内力组合的设计值，包括组合的弯矩、轴向力和剪力设计值；SGE为按 重力荷载代表值计算的荷载效应值；S为按水平地震作用标准值计算的地震作用效应 值；为重力荷载分项系数，一般情况应采用1.2，当重力荷载效应对构件承载能力有利

1.5.1结构构件裁面承载力计算

非抗震设计时，结构构件截面承载力设计表达式为

1.5承载力及变形计算

.5承载力及变形计算

式中：。为结构重要性系数，对安全等级为一级、二级和三级的结构构件可分别取1. 1.0和0.9；R为结构构件抗力的设计值。 抗震设计时，其设计表达式为

S

GB/T 31740.1-2015 茶制品 第1部分：固态速溶茶表1.20承载力抗震调整系数

因地震作用属于偶然作用，这时的目标可靠指标可以适当降低一些，故式（1.21)中不 再考虑结构构件的重要性系数。 从理论上来讲，抗震设计中采用的材料强度设计值应高于非抗震设计时的材料强度 设计值。但为了应用方便，在抗震设计中仍采用非抗震设计时的材料强度设计值，而是通 过引入承载力抗震调整系数Re来提高其承载力。另外，对轴压比小于0.15的偏心受压 柱，因柱的变形能力与梁相近，故其承载力抗震调整系数与梁相同，

1. 5. 2变形验算

式中：△u。为多遇地震作用标准值产生的楼层内最大的层间弹性位移；h为计算楼层层高； 「6.7为弹性层间位移角限值，宜按表1.21采用

表1.21弹性层间位移角限值

式中：V，为按构件实际配筋和材料强度标准值计算的楼层受剪承载力；V。为按罕遐地 作用计算的楼层弹性地震剪力。 结构在罕遐地震作用下薄弱层（部位）弹塑性变形计算，可采用静力弹塑性分析方法、 弹塑性时程分析法或简化计算法。对不超过12层且层刚度无突变的钢筋混凝土框架结构 及单层钢筋混凝土柱厂房，可采用简化计算法。用简化计算法计算时，结构薄弱层（部位） 的层间弹塑性位移△u，可由结构在罕遐地震作用下按弹性分析的层间位移△u。乘以弹塑 性位移增大系数得出，即

Au, = n,u.

式中的DB11T 1092-2014 紫薇繁殖与栽培养护技术规程，对钢筋混凝土结构当薄弱层（部位)的屈服强度系数不小于相邻层（部位)该系 数平均值的0.8时可按表1.22采用；当不大于该平均值的0.5时可按表内相应数值的 1.5倍采用：其它情况可采用内插法取值

表1.22弹塑性位移增大系数