GB／T 35698.2-2019标准规范下载简介：
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GB／T 35698.2-2019 短路电流效应计算 第2部分：算例4.4 23量精确计方法
4.4.2.3. 1糖相关自振频率T系数VV和V
SDJ 249.4-1988试行 水利水电基本建设工程单元工程质量等级评定标准 水力机械辅助设备安装工程 试行主导体的相关自摄赖率为
4.4.2.3.2、导体的查曲应力
4.4233量支座受力
作用于支座上的等效静态力为
5.2数据（补充到算例1的数据中）
5.3正常荷载，静荷载引起的导体应力和支座受力
5.3正常荷载，静荷载引起的导体应力和支座受
在4.3（算例1)中，对单个导体通过计算得出以下值 导体的静荷载
1=3 c,=10 mm k t2. 1.=0.5m 60.mmX60mmX10mm
0....=0.45 N/mm
5.4特殊荷载：短路电流效应
导体所受的最大电础力为
主导体间的有效距离为
5.4.1.2 子导体的最大受力
5.4.2. 导体应力和支座受力
计算过程如5.4.2.2和54.2.3所示
5.4.2.2.2子导体间作用力产生的弯曲应力
子导体间作用力产生的最大考曲应力为
5.4.2.23导体总应力
导体总应力包含再5.4 41.1 N/ mm*
=24.716.1+0.33=41.1N/mm
5.4.2.2.4量支座变力
5.4.2.3精确计算方法
5.4.2.3.1主导体的相关自振频率子导体的相关自振频率以及VVV.V和V,等系数
主导体的相关自报频率是
7 X10X0.5X10 x =209H Nm (0.5) 1.62
5.4.2.3.2量主导体间作用力产生的变曲应力
5.4.23.3子导体间作用力产生的弯曲应力
子导体间作用力产生的最大变曲应力为
5.4.2.3.4母线总的弯曲应力
5.4.2.3.5量支座的受力
精确计算方法的计算结果小于简易计算方法的给
图3管状导体的二段布置
3正常荷载：静荷载引起的导体应力和支座受力
如果满足下式,则导体具各足够的强度
6.4特殊荷载短路电流效应
6.4.1中央主导体的最大受力
中央主导体受到的最大电磁力为：
6.4.2导体应力和支座受力
4.2导体应力和支座受力
计算过程如6.4.2.2和64.2.3所示
6.4.2.2简易计算方法
其中 V.Vm1.0 (V Vmu 3 == 0.73 W 108 X10m
6.4.2.21.2支座的受力和作用于支持件的力矩
作用手支持件的考矩为 一外制绝缘子的底部
6.4.2.2.2 三相自动重合间情况下的计算
6. 4. 2.2 2. 2导体的曲应
6.4,2.2 23 支座受力
6.4.2.3精确计算方法
主导体的相关自报赖率是
7X10X8.62X10 (18) 7:84
4.2.3.2.2支座受的力和作用于支持件的力矩 支库受到的等效静力为
6.4.2.3.2.3有三相自动重合阐情况下的计算
6.4.2.3.2.3有三相自动重合闸情况下的计算 6.4.2.3.2.3.1导体的弯曲应力
第二次短路电流持续时间内的最大弯曲应力为：
母线能够承受静负荷 弯曲应力的计算值为： 外侧支座应承受的垂直力 内侧支座应承变的垂直力 ）：无三相自动重合闸 母线能够承受短路电动力 套曲应力的计算值为： 外侧支座应承受的等效静
每线能够承受静负荷 曲应力的计算值为： Oasd. 39N/mm 外侧支座应承受的垂直力： Faitadk: 0.701 kN 内侧支座应承变的垂直力： Faras: 2.335 kN 箭易计算方法 精确计算方法 ：无三相自动重合闸 母线能够承受短路电动力 弯曲应力的计算值为： duns 158 N/mm 57 N/mm 外侧支座应承受的等效静态力：F.a 4.7kN 1.38kN
本算例中的计算是基于由间距不同的兰相全铝绞线连接而成的软母线。由固定在钢制支持件上的 支柱绝缘子充当跨度每端的固定点，如图4 跨度的有效长度是轴与支座之间的距离减去 设备连接板的延展部分： 附加的形状系数(由导线刚度和安装形式而定),例如从0,1 m到0.3 m
图 4量软导线的布置
Z3电磁荷载以及特征程
7.4短路时由于摆动引起的张力F
75导线跨中的动态弧重
QB/T 5458-2019 制鞋机械 后套预软机7.7：档距水平位移b和最小空气净距a品
本算例中的计算是基于380kV三相双分裂导线布登.如图5：跨距：连接了两套双肾伸缩式 高开关，连接处同时作为间隔垫，且两个连接处之间还有一个间隔垫。分别计算了子导线间两种不同的 中线距高的情况，反映了筛缩力的效
8.3子导线间的有效距离a.=0.1m
单位长度的特征电磁荷载为
m92.8N/m 2元 a 2元 5 48 (.19a) 参数，为 F 92.8 =1.12 （20) nm：2X4.24X9.81 其中航是单根子导线单位长度的复合质量，包括集中质量。 :2X×36+2 m=m 4.24 kg/m nte 2X37,4 导线上的合力的方向为； arctanr arctan1.12=48.2 (21) 跨中导线的等效静态蕉垂为 fsua 8Fm 8X17.8X10 nmg22x4.24X9.81X48 Faa 8F 1.56m. (22.) 8X15:4X.10 导线振满周期为： 1.35 T 0.82 2.09 * g 9.81 T 1.56 0.8X =2.24s （23) R 9.81 导线的合成振荡周期为！ T. 2.09 1.798 Vir 元 1o1 /1+1.12 X 元 48.2 64190° 64 .90°
QC/T 1112-2019 乘用车车轮 双轴疲劳试验方法T 0.5 #0.2790.5 Tam0.5 0.262<0.5 1.91
8.3.2短路时由于摆动引起的张力
833跨中导线的动态弧垂